【正文】 馬蹄部分的換算平均厚度： ，分塊名稱翼緣板2001/3腹板15馬蹄45 單位抗彎及抗扭慣矩： ?橫梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度計算： 橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù)比值可查《橋梁工程》（上冊）附表II—1 求得 求橫梁截面重心位置： 橫梁的抗彎和抗扭慣矩： =+++= 故 單位彎矩及抗扭慣矩Jy 和JTy： ?計算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù) 式中：為橋?qū)挼囊话? 為計算跨徑 ，取G=，則: ?計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知，查GM圖表，可得表中數(shù)值。79 橫向分布影響線坐標(biāo)計算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b1號2號3號4號1111000011 支座處荷載橫向分布系數(shù)計算圖 對于?號梁： 對于?號梁： ?號、?號、?號、?號梁的橫向分布系數(shù)和?號梁一樣對于?號梁： 3）橫向分布系數(shù)匯總，： 橫向分布系數(shù)匯總荷載類別??????? 公路—I級 （3）車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》、的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)公路I級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為q= 根據(jù)規(guī)范 28米跨徑時P=268KN，計算剪力時， （4）計算可變作用效應(yīng) 主梁活載彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)m,鑒于跨中和四分點剪力響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部。 1）跨中截面計算（）： 式中：S—所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力 —車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —影響線上同號區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標(biāo)值 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用沖擊效應(yīng)： 2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力（）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用沖擊效應(yīng)： 3）求變化點截面的最大彎矩和最大剪力（） 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應(yīng)： 4）求支點截面的最大剪力（）可變作用沖擊效應(yīng)： 按《橋規(guī)》—，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（） 主梁作用效應(yīng)組合序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax()(KN)()(KN)()(KN)(KN)（1） 第一期永久作用0（2） 第二期永久作用0（3） 總永久作用=(1)+(2)0（4） 可變作用公路一級（5）可變作用沖擊（6） 標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）（7） 短期組合=（3）+（4）（8） 極限組合=(3)+[(4)+(5)]（1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 式中：—持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 C1—與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于， —一股鋼絞線截面積。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 2）預(yù)制時在梁端錨固N1——N6號鋼束，對于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。鋼束群重心至梁底的距離為： 為驗核上述布置得鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特征（）。（2）鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束起彎角時，要考慮到其因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，同時要考慮到由其增大而導(dǎo)致磨擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。；下部鋼束彎起角暫定為7176。 錨固端鋼束群位置圖 （3）鋼束計算 1）計算鋼束起彎點至跨中的距離 錨固到支座中心線的水平距離（）為： 下圖示出了鋼束計算圖式（），鋼束起彎點至跨中的距離列表計算（） 鋼束起彎點至跨中的距離鋼束號起彎高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm) R(cm)X2(m)X1(m)N1(N2)211007N3(N4)451007N510710015N6125100152）控制截面的鋼束重心位置計算?各鋼束重心位置計算（） 由圖示的幾何關(guān)系，當(dāng)計算截面在曲線段時，計算公式為： ，當(dāng)計算截面在近端錨固點的直線段時，計算公式為： 式中：——鋼束彎起后，在計算截面處鋼束重心到梁底的距離； ——計算截面處鋼束的升高值； ——鋼束起彎前到梁底的距離； ——鋼束彎起半徑 ?計算鋼束群重心到梁底距離 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 R(cm) 四分點N1(N2)未彎起——99N3(N4)未彎起——1515N599N615變化點N1(N2)9N3(N4)15N59N6 15 125 支點直線段yN1(N2)217926N3(N4)45715N5107159N612515153）鋼束長度計算其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計算。：鋼束號R(cm) 鋼束起角度 曲線長度（cm) 直線長度 直線長度 有效長度鋼束預(yù)留長度(cm) 鋼束長度（cm)(1)(2)(3)(4)(5) (6) (7) (8)=(6)+(7)N1(N2)7100140N3(N4)7100140N515100140N615100140 計算主梁截面幾何特征： 截面面積及慣矩計算（1）凈截面幾何特征計算。 計算公式如下： 截面積 截面慣矩 （2）換算截面幾何特征計算 1）整體截面幾何特征計算 在使用荷載階段需要計算大截面的幾何特性，計算公式如下： 截面積 截面慣矩 式中：、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； 、——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； ——分面積重心到主梁上緣的距離； ——計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； ——鋼束與混凝土的彈性模量比值，得=。 ?有效分布寬度的計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對于T形截面受壓翼緣計算寬度，應(yīng)取用下列三者中的最小值： 故：=200cm ?有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣性矩也不需要折減，取全截面值。在每一個階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都是需要計算的，張拉階段和使用階段的截面(），除了兩個階段aa和bb位置的剪力需要計算外，還應(yīng)計算：（1）在張拉階段，凈截面的中和軸位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。 因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應(yīng)力，即需要計算下面幾種情況的靜矩： ?aa線以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； ?bb線以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； ?凈軸（nn）以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； ?換軸（oo)以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； 。 預(yù)應(yīng)力損失計算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力損失值。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異。分塊名稱及序號b1=120cm ys=b1=200cm ys=靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距yi(cm)對靜軸*靜矩 靜矩類別及符號 靜矩對靜軸** 翼板翼緣部分1320翼緣部分2200133408三角承托對靜軸*30016203對換軸**30015792肋部 靜矩Sn—n 靜矩Sa—b ————下三角馬蹄部分對靜矩Sb—n 165馬蹄部分對換軸靜矩Sbo 165馬蹄9008324190084474肋部165165鋼束 ————翼板靜軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn—n1320凈軸以上換算面積對換軸靜矩