【正文】 于高層鋼結構的高寬比，,也有 一定代表性，超過此值的不多。另一方面，在確定合理高寬比方面，隨結構體系不同如何確定尚缺少根據，考慮我國實際情況，不同結構體系采用統(tǒng)一值，即高寬比限值, , 。與《高鋼規(guī)程》相比作了簡化和放寬。純框架結構Rw最大可達12, 即限值可為層高的1／400。考慮到長周期建筑的水平地震作用在本規(guī)范中已作了調整, 有所降低, 、高層鋼結構彈性層間位移角限值改為層高的1／300。與《高鋼規(guī)程》相比，主要有以下變更：1）.關于樓板，宜采用壓型鋼板組合樓板和現澆或整體式鋼筋混凝土樓板，并與鋼梁有可靠連接；必要時可設置水平支撐。2）.地下室設置，對12層以下的則不作限定。與《高鋼規(guī)程》的規(guī)定相比，對于高層鋼結構設置地下室時是否用鋼骨混凝土結構層不作限定,允許對不同情況作不同處理。6．主要計算規(guī)定 一般規(guī)定 ,構件截面和連接的抗震驗算時,凡本章未規(guī)定者,應符合現行有關結構設計規(guī)范的要求?？拐鹪O計時的地震作用效應，考慮到它的短時間作用,除以小于1的承載力抗震調整系數。 結構阻尼比 鋼結構在多遇地震下的阻尼比，,。根據ISO規(guī)定，低層建筑阻尼比大于高層建筑，據此作了適當規(guī)定。 彈塑性位移增大系數對鋼框架和框架支撐結構彈塑性位移增大系數,在大量算例的基礎上編制成表,對10～20層規(guī)則結構的層間位移可查表得出,簡化了彈塑性位移計算。,但對箱型柱不作規(guī)定。為了適應小高層鋼結構住宅的發(fā)展，考慮到層高較少時影響不大，還規(guī)定了對不超過12層的建筑可不計入。節(jié)點域剪切變形對框架支撐體系影響較小，研究表明可忽略不計。UBC的原規(guī)定是:”框架應設計成能獨立承擔至少25%的底部設計剪力”。但是在設計中在與抗側力構件組合的情況下,符合該規(guī)定很困難?；炷两Y構對雙重抗側力體系的規(guī)定，相應為不小于地震剪力的20%,鑒于鋼結構要求25%,。據悉這樣計算時,符合上述要求并不困難。通常認為，框架柱屈服后在地震下出現大位移時，柱可能失去側向抗力，從而導致結構倒塌。過去的設計中，有很多框架柱的塑性鉸是首先出現在柱上的,事實表明仍能發(fā)揮承載力。但柱出現過多塑性鉸肯定是很不利的。耗能是很重要的，如果結構不能有效地耗能，將使它受到的地震力增大，十分不利。強柱弱梁要求滿足下列條件: 該條件式與《高鋼規(guī)程》中采用的基本相同，是以塑性鉸出現在梁端為前提的，所不同的是增加了強柱系數，它大于1。AISC在97年以前的規(guī)定沒有系數,我國《高鋼規(guī)程》參照采用了。對于強柱弱梁公式，需作一點說明。諾斯里奇地震后, 1997年發(fā)表的美國AISC鋼結構房屋抗震設計規(guī)定, , 其中是鋼材的超強系數, 即鋼材實際屈服強度與其標準值的比值。 ⑵計算時對傾覆力估計過低。美國鋼材超強情況由來已久,并已成為1994年諾斯里奇地震鋼框架震害的原因之一, 因為連接的承載力沒有相應提高。, ,。日本用鋼材連接系數α表示鋼材的超強, 在1998年公布的《鋼結構極限狀態(tài)設計指針》中, 對系數α也進行了調整,對SS ,對SM 490、SN 400B、SN 400C、SN 490B、和SN 。由此可見, 該系數的調整并非普遍提高, 而是各國考慮了各自鋼材的實際情況進行了調整?！陡咪撘?guī)程》編制時考慮與其它國家的多數規(guī)定一致, 是偏于安全的, 這次不擬修改?？紤]我國情況,強柱弱梁公式中的強柱系數η取得太大將使柱鋼材用量增加過多,對我國推廣鋼結構不利, 故對, 。 在此情況下可不進行強柱弱梁驗算.單層房屋和多層房屋的頂層，不需要符合強柱弱梁，因為它們在非彈性階段出現軟弱層沒有什么實際意義。穩(wěn)定性驗算借鑒美國規(guī)范的經驗公式, 即板域厚度不小于其高度與寬度之和的1／90?？紤]兩校所作試驗的試件厚度偏小, 故高層鋼結構構仍按美國規(guī)定采用，即不小于其高度與寬度之和的1／90，但多層鋼結構則取1/70。 節(jié)點域的強度驗算,我們采用了日本的表達式, 是考慮它較簡單且較直觀。節(jié)點域厚度對鋼框架性能影響較大, 太薄了會使鋼框架的位移增大過多,太厚了會使節(jié)點域不能發(fā)揮耗能作用。參考日本的研究成果, ,可使節(jié)點域切變形對框架位移的影響不太大, 同時又能滿足耗能要求。在強柱弱梁情況下, 節(jié)點域首先屈服, 然后是梁屈服, 最后是柱屈服。該條還規(guī)定不超過12層的鋼結構宜采用中心支撐，因為此時地震作用一般不大，中心支撐較簡單。中心支撐的軸線應交匯于梁柱構件軸線的交點。中心支撐的計算圖形是兩端鉸接，但在多層和高層建筑中在構造上一般作成剛接。人字支撐的斜桿受壓屈曲后承載力急劇降低,在支撐與橫梁連接處將出現不平衡力。人字支撐在受壓斜桿屈曲時樓板要下陷，V形支撐斜桿屈曲時樓板要向上隆起，為了防止這種情況出現,橫梁設計很重要。在彈塑性階段梁端將出現塑性鉸，斜桿屈曲后中間支座將失去支承作用。按9度抗震設防的結構宜采用偏心支撐。偏心支撐的設計原則是強柱、強支撐和弱消能梁段，在大震時消能梁段屈服形成塑性鉸，支撐斜桿、柱和其余梁段仍保持彈性。與《高鋼規(guī)程》的規(guī)定相比，本章的偏心支撐框架設計計算規(guī)定，主要參考AISC于97年頒布的《鋼結構房屋抗震規(guī)程》，并根據我國情況作了適當調整。在確定構件內力的設計值時，要對支撐斜桿、柱和其余梁段的內力進行調整，以確保消能梁段屈服并進入應變硬化階段后，這些構件仍能保持彈性。隨著消能梁段變短，框架剛度變大，并接近于中心支撐框架的剛度。 偏心支撐框架的消能梁段設計偏心支撐框架，首先要確定它的形狀和消能梁段長度，后者與其截面特性有關。為使框架剛度較大，通常采用較短的消能梁段。夾角太小了會使支撐內力增大，并使消能梁段產生很大的軸向分量。消能梁段的長度常用表示,大多數設計中?。ā员ＷC它有良好的剪切屈服性能。 偏心支撐框架構件內力設計值為了保證偏心支撐框架中,支撐斜桿、柱和其余梁段在消能梁段屈服并進入應變硬化時保持彈性，對這些構件的設計內力必需進行調整。據此,對構件內力設計值按下列規(guī)定進行了調整。2)位于消能梁段同一跨的框架梁內力設計值,。當它的軸力較小時，受剪承載力可不計軸力的影響；但當軸力較大時，必須計入軸力的影響。9 或 ，取較小值式中。對板件寬厚比也作了較嚴格規(guī)定，翼緣外伸部分寬厚比一律不得大于9，以保證梁段屈服時的穩(wěn)定。至于偏心支撐框架的中的支撐斜桿，因為保持彈性，它對長細比和板件寬厚比要求不高，符合鋼結構設計規(guī)范的要求就行。 為了方便起見，以下介紹的規(guī)定均取屈服強度為時的值。美國對鋼框架柱的長細比限值，抗震設計取60, 非抗震設計取120。對不超過12層的,6～8度時不應大于120,《高鋼規(guī)程》相比，對低烈度區(qū)作了適當放寬,并對12層以下放寬要求?？拐鹨?guī)范把它列為強制性條款。支撐長細比越小，它在反復拉壓荷載下的承載力降低越少?？蚣軜嫾寮捄癖鹊囊?guī)定, 考慮了強柱弱梁的要求，即塑性鉸通常出現在梁上, 框架柱一般不出現塑性鉸。與《高鋼規(guī)程》相比，抗震規(guī)范突出了板件寬厚比隨烈度的變化，特別是對低烈度時有所放寬。其余不擬一一對比。中心支撐外伸翼緣最大寬厚比現規(guī)定為9度時分別為7，《高鋼規(guī)程》一律取8。一方面，是因為1994年北嶺地震和1995年阪神地震使焊接鋼框架節(jié)點遭受嚴重破壞，破壞的范圍很廣，涉及到節(jié)點設計中的很多重要方面，需要借鑒他們的經驗，采取相應措施。我們以前沿用國際上的做法，多少認為罕遇地震都能經受，小震更沒有問題了。例如，高強度螺栓在彈性階段要求磨擦面不滑動，而在罕遇地震下要求螺栓不剪斷。考慮到在彈性階段高強度螺栓出現滑移不符合鋼結構設計規(guī)定，而按以往規(guī)定梁端螺栓計算方法與實際情況相差太大，得出的螺栓數往往太少，成為不安全因素，故此作了修改，現分別說明如下。1994年美國北嶺地震和199