上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-07 08:11本頁面
【正文】 114097083073065060058142139127110098088080074071069310010010010010010010010010010013113713712310409007807006504312312712711710309308407807405841001001001001001001001001001001101141231271161000870780730701071101171201121000910840800785100100100100100100100100100100093097104116123114100090083080095098103112117110100093088085根據(jù)所求得數(shù)值作影響線：(如圖15)根據(jù)各板影響線，在其上加載求得各種荷載作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車荷載作用下：m3=1/2∑ηi汽掛車荷載作用下：m2=1/4∑ηi掛板號1：三行汽車m3汽=1/2（＋＋＋＋＋）= 二行汽車：m2汽=1/2（＋＋＋）=掛—100m2掛=1/4（＋＋＋）=板號2：三行汽車：m3汽=1/2（＋＋＋＋＋）=二行汽車：m2汽=1/2（＋＋＋）=掛—100m2掛=1/4（＋＋＋）=板號3：三行汽車：m3汽=1/2（＋＋＋＋＋）=二行汽車：m2汽=1/2（＋＋＋）=掛—100m2掛=1/4（＋＋＋）=板號4：三行汽車：m3汽=1/2（＋＋＋＋＋）=二行汽車：m2汽=1/2（＋＋＋）=掛—100m2掛=1/4（＋＋＋）=板號5：三行汽車：m3汽=1/2（＋＋＋＋＋）=二行汽車：m2汽=1/2（＋＋＋）=掛—100m2掛=1/4（＋＋＋）=⑵支點(diǎn)、支點(diǎn)到四分點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法計(jì)算（圖16）支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)求得如下:m3汽= m2汽=1/2=m2掛=1/4（++）=支點(diǎn)到四分點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插進(jìn)行。 表13荷載跨中到四分點(diǎn)支點(diǎn)三行汽20m3汽=二行汽20m2汽=掛100M2掛=活載內(nèi)力計(jì)算⑴彎矩汽20產(chǎn)生的彎矩M汽車=（1+μ）∑miyi式中:（1+μ）為沖擊系數(shù)，（1+μ）=1+（）/40=，作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和跨中及1/4點(diǎn)的彎矩影響線（見圖17）跨中彎矩的計(jì)算：M3汽=(60＋120＋120)=M2汽=(60＋120＋120)= M掛=250(＋＋＋)= 1/4點(diǎn)彎矩的計(jì)算：M3汽=(60＋120+120+70＋130)= M2汽=(60＋120+120+70＋130)= M掛=（＋＋＋）250= (2)、剪力計(jì)算跨中剪力近似按同一個(gè)跨中荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算見圖18Q3汽車=（1+μ）∑miyi=(120＋120＋60)=Q2汽車=（1+μ）∑miyi=(120＋120＋60)=Q掛=(250＋250＋250＋250) = kN支點(diǎn)剪力：剪力影響線及橫向分布系數(shù)見圖19Q支汽=（1+μ）∑miyi=(120＋120＋60＋130) =Q支掛=(250＋250＋250＋250) =1/4點(diǎn)剪力：Q汽=（1+μ）∑miyi=(120＋120＋60) =Q掛=(250＋250＋250＋250) =(3)內(nèi)力組合內(nèi)力組合按“”條規(guī)定進(jìn)行，恒載產(chǎn)生的效應(yīng)與活載產(chǎn)生的效應(yīng)同號時(shí)：則 荷載組合Ⅰ S=+荷載組合Ⅲ S=+式中：SG—恒載重力產(chǎn)生效應(yīng)序 號荷載類型彎 矩 ()剪 力 (kN)跨中1/4處支點(diǎn)跨中1/4L點(diǎn)1恒載02汽203掛1004恒載05汽206掛1007SⅠ=4+58SⅢ=4+69(2)/(1)+(2) 49535610054SⅠ提高（%）3000010(3)/(1)+(3)55586110055SⅢ提高（%）2233211提高后SⅠ12提高后SⅢ控制設(shè)計(jì)內(nèi)力表中提高系數(shù)詳見《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》荷載效應(yīng)組合三、預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)計(jì)(一)、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算根據(jù)橋預(yù)規(guī)定,預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足使用階段應(yīng)力要求和承載力極限狀態(tài)的強(qiáng)度條件。后張法預(yù)應(yīng)力砼空心板可以近似地簡化。n=Ny/=103/1860140= 束按施工和使用階段估算，鋼束數(shù)也為9束左右，選定鋼束數(shù)n=9束 Ay=9=（二）、預(yù)應(yīng)力鋼筋布置后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置按“公 預(yù)規(guī)”的要求，鋼束截面重心到板下邊緣距離為ag=+=， 9束鋼束在板橫截面中呈不均勻分布，詳見 圖111，預(yù)應(yīng)力鋼束沿板跨方向呈直線變化，即保持ag=。=A/ hi39。=11cm由RYAY=1860=41664Rabi39。=2311=RYAY Rabi39。故說明部分腹板砼參加工作。b)hi39。b)hi]/ Rab=[1860－23（―7―210）11]/23（7＋210）==截面抵抗矩為：Md=1/γc[Rabx(h0x/2)+Ra(hi39。/2)hi39。θ+kx)]= [1e(+0。93)]= （二）錨具變形、鋼鉸線回縮引起的應(yīng)力損失σs2=∑△L/LEy=105/2394=式中△L表示鋼筋回縮值取用6*2=12mmL表示預(yù)應(yīng)力鋼筋有效長度Ey=105Mpa(三)分批張拉時(shí)砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失σs4=(m1)/2mσ176。h1=Ny/Aj+Nyey2/IjNy=(σk―σs1―σs2)Ay=（1395――）=15325kNσ176。nyh1=(161)/(216)=σ176。代入計(jì)算得：μ=（Ag+Ay）/A=r2=I/A=ρA=1+eA2/r2=1+（）2=σs6=（＋10510－3）/（1＋15%）=（六）永存預(yù)應(yīng)力第一批應(yīng)力損失(預(yù)加應(yīng)力階段)：σsⅠ=σs1+σs2+σs4=++=第二批應(yīng)力損失(使用荷載作用階段)：σsⅡ=σs5+σs6= +=203Mpaσs=σsⅠ+σsⅡ=+203=永存預(yù)應(yīng)力σy==七、跨中截面應(yīng)力驗(yàn)算（一）施工階段正應(yīng)力驗(yàn)算跨中截面正應(yīng)力① 施工階段構(gòu)件在預(yù)期應(yīng)力和自重作用下截面上下緣砼正應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力限值：混凝土標(biāo)號R為40號，張拉時(shí)R180。= 。= [σha]= Rba180。== MpaNy=(Ay + )(σkσsⅠ) +(σ,kσ,sⅠ) A,y =()1260=σhs= Ny/AjNyeyj/Wjs+Mg1/Wjs=103/102－103103＋106/103=[σha]=σhx=Ny/Aj+Nyeyj/WjxMg1/Wjx=103/102+103106/103=0②運(yùn)輸、安裝階段正應(yīng)力計(jì)算Ny=（σkσs）Ay=（）=Mg1==σhs= Ny/AjNyey/Wjs+Mg1/Wjs=103/103103+106/103= Mpa [σha]σhx= Ny/Aj+Nye
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