【正文】 071/12105KNmi余柱=EI/l=1071/12105 KN左邊跨=104/105=i 185。右邊跨=104 /105=i 185。圖5：計算簡圖第四章 框架設計第一節(jié)、恒載標準值計算 屋面荷載計算保護層：30mm厚細石混凝土 22= KN/m178。找平層：20mm厚水泥砂漿 20= KN/m178。保溫層：100mm厚礦渣水泥 = KN/m178。抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。二、樓面恒載計算面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。三、走廊恒載計算 面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。 防水層：20mm后素砼剛性 24= KN/m178。結構層：120mm厚現澆鋼筋混凝土板 25=3 KN/m178。 合計： KN/m178。結構層：240mm厚多孔頁巖磚墻 = KN/m 抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。六、外墻恒載計算抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。面層：涂料（水泥砂漿打底） KN/m178。七、鋁合金窗恒載計算鋁合金窗 KN/m178。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+179。掛瓦條順水條 找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 20= KN/m178。 結構層：200mm厚現澆鋼筋混凝土板 25=5 KN/m178?；己奢d：B1:5/82=B2:2（12178。）=B3:（12178。）=B4:5/8=梁（200400）自重： KN/m柱取200200柱1:（）25+172（）=柱2：（）25+17（）=A:+2+(2+)=B:+2+4+(2+)+=FT1=+=FT2=+=五、1B軸柱縱向集中荷載 圖：簡化計算圖（一）、頂層屋面：（1）次梁AB 梁荷載+板傳荷載：FA=FB= (+2)/2=（2） 主梁Z1Z2梁荷載+板傳荷載+女兒墻荷載：FZ1=(84+84+84+4)/8=：（1） 次梁AB段板傳荷載：FA活=FB活=（2）/= KN（2） 主梁Z1Z2段板傳荷載：FZ1活=(84+4)/8= KN所以：頂層Z1柱恒載= 活載=板傳活載=（二）標準層樓面：：（1） 次梁AB梁荷載+板傳荷載：FA=FB= (+2)/= KN（2） 主梁Z1Z2 梁荷載+板傳荷載+外墻荷載：FZ1=[84+84+()+)4+4)]/8= KN：（1） 次梁AB段板傳荷載：FA活=FB活=(2)/= KN（2） 主梁Z1Z2段板傳荷載：FZ1活=(84+4)/8= KN所以：標準層Z1柱恒載= 活載=板傳活載= 六、1C軸柱縱向集中荷載圖：簡化計算圖（一）、頂層屋面：：（1）次梁AB梁荷載+板傳荷載:FA=FB= (+2)/2=（2） 次梁BC梁荷載+板傳荷載：FB1=(2+)/= KN （3） 主梁Z3Z4梁荷載+板傳荷載：FZ3= [84+84+(+)4+84]/8=116 KN：（1） 次梁AB段板傳荷載：FA活=FB活=（2）/= KN（2）次梁BC段板傳荷載：FB活=FC活=(2)/= KN（3） 主梁Z3Z4段板傳荷載：FZ3活=[84+84+(+)4]/8 KN=所以：屋面Z3柱恒載= 116 KN 活載=板傳活載= （一）、標準層樓面：：（1） 次梁AB梁荷載+板傳荷載：FB= (+2)/= KN（2） 次梁BC梁荷載+板傳荷載：FB185。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點出的集中風荷載標準值：Wk=βzμsμzωo（hi+hj）B/2式中ωo基本風壓，南寧取ωo= μz–風壓變化系數，此建筑地面粗糙度為D類 μs–風荷載體系系數，根據建筑物體形得μs =βz–風振系數，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結構可用T1=，應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順風振影響βz =1+ξνφz/μzhi–下層柱高hj –上層柱高，對于女兒墻取其高度的2倍B–迎風面高度，B=計算過程見表3.離地高度Z/mμzβzμsωo/（KN/m2）hi/mhj/mWk/KN16431244 844 4 44表2：集中風荷載標準值第五章 風荷載作用下的位移驗算第1節(jié) 、側移剛度D見表2和表3第2節(jié) 、風荷載作用下框架側移計算水平風荷載作用下框架梁的層間側移可按下式計算：式中 ——第j層的總剪力； ——第j層所有柱的抗側剛度之和； ——第j層的層間側移；構件名稱i=∑ib/2icαc=i/（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱2104/2104=12724C軸柱2（104+104）/2105=25349D軸柱2（104+104）/2104=23267F軸柱2104/2105=14513表2：橫向2~4層D值的計算∑D=12724+25349+23267+14513=75853構件名稱i=∑ib/icαc=i+（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱104/104=15733C軸柱（104+104）/105=045340422D軸柱（104+104）/104=30510F軸柱104/105=36764表3：橫向底層D值的計算∑D=15733+40422+30510+36764=123429風荷載作用下框架側移計算：層次Wj/KNVj/KN∑D/（KN/m）Δuj/mΔuj/h6758531/334915758531/167564 75853 1/13333375853 1/10000u=∑Δuj=表4：風荷載作用下框架側移計算第3節(jié) 、側移驗算層間側移最大值：1/100001/550(滿足要求)。第一軸框架豎向荷載彎矩分配圖如下圖所示，所得彎矩圖，剪力圖和軸力圖如圖圖圖9所示。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而成。 剛度比可根據下式求得節(jié)點各桿端的彎矩分配系數，如圖26所示。均布恒載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構成節(jié)點不平衡彎矩：，剪力：式中：–簡支梁支座兩端和右端的剪力標準值，當梁上無荷載作 用時，剪力以使所取隔離體產生順時針轉動為正； –梁梁端彎矩標準值，以繞桿端順時針為正，反正為負。式中，以壓力為正，拉力為負。m）圖8：恒荷載作用下的V圖（單位KN）圖9：恒載作用下的N圖（單位：KN）第2節(jié) 、活荷載標準值作用下的內力計算活荷載的最不利布置取滿布活荷載法，其內力計算方法用彎矩二次分配法，具體過程略。圖10：活荷載作用下的M圖（單位KN其步驟為：（1） 求各柱反彎點處的剪力值；（2） 求各柱反彎點高度；（3） 求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；（4） 求各柱的軸力和梁剪力；第i層第m柱所分配的剪力為：，∑Wi見表3集中風荷載標準值。1B軸框架反彎點位置層號h/my0y1y2y3yyh/m44000 34000 24000 140002 1C軸框架反彎點位置層號h/my0y1y2y3yyh/m44000 34000 24000 140002 1D軸框架反彎點位置層號h/my0y1y2y3yyh/m440003400024000140002 1F軸框架反彎點位置層號h/my0y1y2y3yyh/m440003400024000140002 框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算，計算過程如下面所示。m/kNm)/(KNm)4 75853 12724 3 75853 12724 2 75853 12724 1 75853 12724 風荷載作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右號/kN/kNm/kN/m/(KNm)/(KNm)4 75853 25349 3 75853 25349 2 75853 25349 1 75853 25349 風荷載作用下1C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右號/kN/kNm/kN/m/(KNm)/(KNm)4 75853 23267 3 75853 23267 2 75853 23267 1 75853 23267 風荷載作用下1F軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kNm/kN/m/(KNm)/(KN各梁端的剪力如下表所示。框架柱節(jié)點軸力和梁端剪力計算簡圖如下所示： 框架柱軸力與梁端剪力的計算結果見下表：層號 梁端剪力/KN 柱軸力/KN1B~1C跨