【正文】 259Φ8200251AJ60=175Φ8200251BE60=217Φ8200251BM60=259Φ8200251BJ60=259Φ8200251CM60=401Φ10200393Cl60=484Φ10160491DE60=284Φ8180279DJ60=217Φ8200251EE60=192Φ8200251EH60=217Φ8200251EK60=259Φ8200251FK60=251Φ8200251FL60=292Φ8170296GH60=259Φ8200251GJ60=175Φ8200251HJ60=259Φ8200251HM60=259Φ8200251IL60=368Φ10180359板J,K,L,M按單向板處理，由于這些板不連續(xù)，因此假定其兩端固定，且不連續(xù)，且不考慮雙向板的影響1）作用在單向板的荷載與雙向板相同q+g=2）計算簡圖(圖23) 3）彎矩設計值M=1/12qJ: 支座 M==跨中M==K: 支座 M= KN/m 跨中M= KN/mL: 支座M= KN/m 跨中M= KN/mM:支座M= KN/m 跨中M= KN/m因為當M= KN/m時，計算受拉鋼筋面積為124所以單向板均按最小配筋取As =251，由于單向板支座處彎矩均小于雙向板彎矩，因此在單向板與雙向板相接處統(tǒng)一按雙向板考慮。1）荷載設計值KN/m板傳來的荷載+= kN/m()25=[()2+]17=則荷載總設計值g+q=2）內(nèi)力計算彎矩設計值：跨中 支座 剪力設計值：跨中 支座 3）正截面受彎承載力計算跨中按T形截面計算翼緣寬度的確定如下：取,三者中的最小值，即== 833mm混凝土強度等級為C30，fc=，ft=。箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2故跨中為第一類T形截面，可按矩形截面進行計算Asmin=120250max{%,}=跨中：配置316(As=804mm2)支座：配置312(As=339mm2)4）斜截面受剪承載力計算①驗算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸滿足要求②計算所需箍筋采用Φ6雙肢箍筋，計算截面尺寸由,得故根據(jù)構(gòu)造確定箍筋間距，取s=200mm，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。1） 荷載設計值KN/m板傳來的荷載+= kN/m()25=[()2+]17= kN/m則荷載總設計值g+q=內(nèi)力計算端點：M= kN/m,V=0 支座：V= kN/m2）正截面受彎承載力計算跨內(nèi)按T形截面計算翼緣寬度=1110mm，h0=315mm M= KN/m, 故跨中為第一類T形截面，可按矩形截面進行計算Asmin=150315max{%,}=101mm2支座：配置212+116 (As=427mm2)跨中：=204 312 (As=339mm2)3）斜截面受剪承載力計算①驗算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸滿足要求②計算所需箍筋采用Φ6雙肢箍筋，計算截面尺寸由,得 mm故根據(jù)構(gòu)造確定箍筋間距，取s=200mm，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。1） 荷載設計值 2 ()25=[()2+]17= kN/m 則荷載總設計值g+q=內(nèi)力計算 支座：M= kN/m支座： kN/m 支座：V= kN/m2）正截面受彎承載力計算跨內(nèi)按T形截面計算翼緣寬度=1110mm，h0=315mm M= kN/m,V 故跨中為第一類T形截面，可按矩形截面進行計算Asmin=150315max{%,}=101mm2支座：配置314 (As=427mm2)跨中：= 220 mm2 312 (As=339mm2)3）斜截面受剪承載力計算①驗算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸滿足要求②計算所需箍筋采用Φ6雙肢箍筋，計算截面尺寸由,得 mm故根據(jù)構(gòu)造確定箍筋間距，取s=200mm，次梁截面高度取h=250mm，截面寬度取b=120mm。1） 荷載設計值 kN/m內(nèi)力計算 支座：M=23 kN/m 跨中： M =：V=33kN/m2）正截面受彎承載力計算跨內(nèi)按T形截面計算 翼緣寬度=833mm，h0=215mm 故跨中為第一類T形截面，可按矩形截面進行計算Asmin=150315max{%,}=由上可知構(gòu)造配筋3）斜截面受剪承載力計算①驗算截面尺寸,，由下式 選用3Φ12339 mm2可知截面尺寸滿足要求②計算所需箍筋采用Φ6雙肢箍筋，計算截面尺寸由,得 mm故根據(jù)構(gòu)造確定箍筋間距，取s=200mm根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用框架承重方案，框架梁、柱布置參見結(jié)構(gòu)平面圖。 A′C′跨： CM:q= kN/m CN: q= kN/m C′E′跨：NE: kN/mFM＇= [(+)+(+)+]= kN FN= FE=35 kN FC= kN FAM= kN風壓標準值計算公式為：w=βZμSμZω0 本地區(qū)基本風壓為：w0=樓高H30m；地面粗糙類別為C類；風振系數(shù)：βZ=1+Hi/H3ξγ/μZ 表31層次123456Hi（第i層距離室外地面的高度）H= B≈15mH/B≈2查表：脈動影響系數(shù)γ=表32離地面高度（m）z風壓高度系數(shù)μZ∵結(jié)構(gòu)高度H=30m,故取βZ=,μS= 表33zωk轉(zhuǎn)化為集中荷載（受荷面與計算單元同）6層： FW6K= 5層： FW5K=. 4層： FW4K= 3層： FW3K= 2層： FW2K= 1層： FW1K= （如圖6所示） 水平地震作用計算（恒載+）1) 恒載屋面重力值：G面=2946K 樓板重力值：G板=1985KN梁重力值： G梁=811K 柱重力值： G上柱=731KN G底柱=789KN墻重力值：標準層G女兒墻=639KN G標墻=2480KNG底墻=3527KN 底層600734/3=8009 KN 活荷載 Q==1155KN 重力荷載代表值 G6= G板+G梁+G上柱/2+G女兒墻+G標墻/2=7767（不包括屋面活荷載）G5= G板+G梁+G上柱+ G標墻+F活/2=10086KNG2=G3=G4=G5 =10086KN G1= G板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G標墻/2+G底墻+F活/2=11115KN質(zhì)點重力荷載代表值(見圖37) 圖372) 水平地震作用計算1．各層D值匯總（D單位：104kN/m）`計算過程見(表34)表34層次邊柱 (根)邊柱D中柱 (根)中柱D邊柱 (根邊柱D∑D六131313五131313四131313三131313二131313一1313132．頂點位移計算（將重力荷載代表值Gi作為水平荷載） uT=+++++=3．基本自振周期 S4．基本自振周期水平地震影響系數(shù)設計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類，Tg=，多遇地震下αmax=．結(jié)構(gòu)底部剪力標準值 6．各層水平地震作用標準值，故需考慮頂部附加地震作用 δn=+=頂部附加的集中水平地震作用為：ΔFn=δnm MC6A6＝m MC6A6＝m M C6A6＝m M C6A6＝CE跨： 標準層：M C5E5＝ M E5C5＝88KNmM E5C5＝mM E5C5＝mM E6C6＝m M E6＇C6＇＝CE跨 C6E6段彎矩的求法：Q C6E6＝Q E6C6＝Q C6E6＝Q E6C6＝跨中K點彎矩M＝C5E5段彎矩：E5C5＝QE5C5＝QC5E5＝QE5C5＝跨中K點彎矩Mk＝為減小誤差，將最終結(jié)果中，支座彎矩不變。mMEC＝＝31KNm MCA＝采用D值法，其計算結(jié)果如下 ：α=　`　　α=　　　　α=VA＇=　　VC＇=　　VE＇=α=　　　　α=　　　　　α=VA＇=　　VC＇=　　VE＇=α=　　　　α=　　　　　α=VA＇=KN　　VC＇=　　VE＇=α=　　　　α=　　　　α=VA＇=KN　　VC＇=　　VE＇=α=　　　α=　　　　　α=VA＇=KN　VC＇=　　VE＇=α=　α=　　　α=VA＇=KN　VC＇=　　VE＇=　　　A＇　　C＇　E＇風荷載作用下：框架的內(nèi)力值：柱上端彎矩： 柱下端MF= yo=　　y1=y2=y3=0　yo=　　y1=y2=y3=0　yo=y1=y2=y3=0y=　1y=y=1y=y=1y= 　yo=　　y1=y2=y3=0　yo=　y1=y2=y3=0　yo=y1=y2=y3=0y=　1y=75y=1y=y=1y=　　yo=　y1=y2=y3=0　yo=　y1=y2=y3=0　yo=y1=y2=y3=0y=　1y=y=1y=y=1y=6　　　yo=　y1=y2=y3=0　yo=　y1=y2=y3=0　yo=y1=y2=y3=0y=　1y=y=1y=y=1y=　　　　　yo=　y1=y2=y3=0　yo=　y1=y2=y3=0　yo=y1=y2=y3=0y=1y=y=1y=　y=1y=　　　yo=　y1=y2=y3=0　yo=　y1=y2=y3=0　yo=y1=y2=y3=0y=　1y=y=1y=　y=1y=　　　　風荷載作用下框架的彎矩計算 圖316 風荷載作用下框架的剪力計算 圖317 157KNα=　`　　α=　　　　α=VA＇=　　VC＇=　　VE＇=α=　　　　α=　　　　　α=