【正文】 mkNh0=400－35=365mm。樓梯梯段板設計板傾斜度tanα=，cosα=，梯段板板厚為梯段斜板板長（l/301/25），故h=120mm，取1米寬板帶計算。計算基底凈反力設計值凈偏心距 基底最大和最小凈反力設計值⑶、基礎高度驗算取h=700mm，則，因偏心受壓，柱邊截面= ，滿足要求。m N= KN==3412(M1/M2)=3412()=lc/i=4100/=滿足要求，故不考慮構件自身繞曲產生的附加彎矩。m N= KN。m N(kNm N(kN)柱底M(kNm) B支座左M(kNm) V(kN) 1左端M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNb/2V邊=Vqm)/(KNm/kNm)/(KN框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算:Mc上=Vim(1y)αmax式中 γ—衰減系數，查《建筑抗震設計規(guī)范》得，γ=；—阻尼調整系數，除有專門規(guī)定外?？蚣苤?jié)點軸力和梁端剪力計算簡圖如下所示： 框架柱軸力與梁端剪力的計算結果見下表：層號 梁端剪力/KN 柱軸力/KN1B~1C跨1C~1D跨1D~1F跨1B軸1C軸1D軸1F軸VbBCVbCDVbDFNcBVbBCVbCDNcCVbCDVbDFNcDNcF4 3 2 1 第七章 抗震設計本建筑的抗震設防類別為乙類，抗震設防烈度為7度。m)4 75853 23267 3 75853 23267 2 75853 23267 1 75853 23267 風荷載作用下1F軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kNm)/(KNm/kNm）圖8：恒荷載作用下的V圖（單位KN）圖9：恒載作用下的N圖（單位：KN）第2節(jié) 、活荷載標準值作用下的內力計算活荷載的最不利布置取滿布活荷載法，其內力計算方法用彎矩二次分配法，具體過程略。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而成。）=B3:（12178。+179。+179。七、鋁合金窗恒載計算鋁合金窗 KN/m178。 合計： KN/m178。三、走廊恒載計算 面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。保溫層：100mm厚礦渣水泥 = KN/m178。左邊跨=104/105=i 185。 圖4：結構計算簡圖第二、框架梁柱的線剛度計算：對于中框架梁取 I=2I0左邊框梁：i左邊跨=EI/l=1072/12104 KN第八節(jié)、計算簡圖一般情況下，框架結構是一個空間受力體系，為方便起見，常常忽略結構縱向和橫向框架之間的空間聯(lián)系。荷載組合簡化如下：（1）恒荷載+活荷載、（2）恒荷載+風荷載、（3）恒荷載+活荷載+風荷載、（4）恒荷載+地震荷載+活荷載。在層數不多的框架中，柱軸向變形引起的側移很小，可以忽略不計。恒載包括結構自重、結構表面的粉灰重、土壓力、預加應力等。主梁的寬度不應小于200mm，通常250mm及以上；次梁寬度不應小于150mm。一、柱截面尺寸的確定第一 框架柱截面尺寸宜符合下列要求：截面的寬度和高度均不宜小于300mm。第二節(jié)、結構設計方案及布置 鋼筋混凝土框架結構是由梁，柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結構體系。b) 本工程各項批文及甲方單位要求。 工程總面積：5707㎡，主樓4層，高16m，樓層層高4m。（4）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB500072011）；（5）《混凝土結構工程施工規(guī)范》（GB506662011）；（6）《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB502042011）；（7）《建筑工程施工組織設計實例應用手冊》（中國建筑工業(yè)出版社）；（8）其它有關專業(yè)課程教材。本次設計的教學樓采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔，樓板為預制板時應沿橫向布置，樓板為現(xiàn)澆板時，一般需設置次梁將荷載傳至橫向框架。二、梁尺寸確定第一 框架梁的截面尺寸宜符合下列各項要求：梁的截面寬度不宜小于200mm； 梁的截面高度比不宜大于4； 為了避免發(fā)生剪切破壞，梁凈跨與截面高度之比不宜小于4；符合模數的要求：當梁高h≤800mm時，h為50mm的倍數；當h＞800mm時，h為100mm的倍數。第三節(jié)、 基本假定第一：平面結構假定：該工程平面為正交布置，可認為每一方向的水平力只由該方向的抗側力結構承擔，垂直于該方向的抗側力結構不受力。結構自重可由構件截面尺寸直接計算，建筑材料單位體積重量按荷載規(guī)范取值。框架結構在豎向荷載下的內力計算采用分層法計算各敞口單元的內力，然后在將各敞口單元的內力進行疊加；連梁考慮塑性內力重分布而進行調幅，按兩端固定進行計算。第七節(jié)、 基礎設計在荷載作用下，建筑物的地基、基礎和上部結構3部分彼此聯(lián)系、相互制約。 圖1：標準層荷載傳遞示意圖圖2：頂層屋面荷載傳遞示意圖 圖3：梁布置圖 第三章 框架計算簡圖及梁柱線剛度第 框架的計算簡圖如圖所示，取第一軸上的一榀框架計算。mi底柱D=EI/l=1071/12104 KN防水層：三氈四油 KN/m178。結構層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 2=3 KN/m178。找平層：30mm厚爐渣 14= KN/m178。結構層：240mm多孔頁巖磚墻 = KN/m178。）=樓面板傳荷載：恒載=2（12178。）=樓面板傳荷載： 恒載=2（12178。 合計： KN/m178。第六章 內力計算第一節(jié)、恒荷載標準值作用下的內力計算在豎向荷載作用下框架內力采用彎矩二次分配法進行簡單簡化計算。已知某節(jié)點上柱傳來的軸力和左、右傳來的剪力、其下柱的軸力如圖30所示。框架柱反彎點位置，y=y0+y1+y2+y3,計算結果如下表所示。m/kNm)/(KNm)4 75853 14513 3 75853 14513 2 75853 14513 1 75853 14513 框架柱節(jié)點彎矩分配如下圖所示：當柱端和梁端彎矩求出后，框架梁端剪力根據桿件的平衡方程可求出。注：本地區(qū)無雪荷載，故屋面活荷載取0kN/m2。第2節(jié) 地震力作用下框架內力計算 框架柱剪力和柱端彎矩采用D值法，計算過程和結果見下表。m/kNm)/(KNm)4 75853 23267 3 75853 23267 2 75853 23267 1 75853 23267 1 123429 30510 橫向水平地震作用下1F軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kN并比較兩種內力組合的內力，取最不利者。m) V(kN) AB跨中M(kNm)0 V(kN)0 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（梁1F~1D）層號截面位置內力 MMAX及相應的VMMin及相應的V|Vmax|及相應的M4左端M(kNm) B支座左M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm N(kN)柱底M(kN現(xiàn)在選取一層1B柱進行配筋計算。m N= KN==3412(M1/M2)=3412()=lc/i=4100/=滿足要求，故不考慮構件自身繞曲產生的附加彎矩。+=V=所以按構造配筋，取復式箍4Ф10250第十章 柱下獨立基礎設計與配筋計算從JCCAD中得基本組合時的柱荷載為：⑴、地基承載力特征值。 第十一章 樓梯設計本節(jié)所設計的是建筑物的中部樓梯，其建筑布置圖如圖所示。磨光水磨石面層100厚混凝土斜板20厚板底抹灰恒荷載標準值合計 活荷載標準值荷載分項系數： 總荷載設計值：（2）截面設計板的計算跨度：，板的有效高度：，則彎矩設計值kNmmy=(+)42=m)AS(mm2)選配鋼筋實配面積(mm2)lox100372,10200397loy90。 AS=452mm2 配筋率驗算： （滿足）（3）斜截面承載能力驗算① 驗算梁截面尺寸kN截面尺寸滿足設計要求② 驗算配箍量配置Φ6200箍筋，則斜截面受剪承載力：kN 滿足要求。 AS=537mm2 配筋率驗算： （滿足）平臺板計算平臺板的板厚取，取寬板帶計算，鋼筋選用HRB400,混凝土強度等級為C30。 計算基礎短邊方向的彎矩，取截面。三、斜截面受剪承載力計算：1層1D柱最不利內力組合：N= KN，M= KNeo=M/N=ea=取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者較大值，600/30=20mm取ea=20m.所以：ei= ea+ eo =20+106=126mme=ei+h/2+as=126+600/240=386mmζ1===ξbAs=As＇=[Neα1fcbho2ξ()]/fy＇(h0αs＇) =[10006005602()]/360(56040)=0按構造配筋，由于縱向受力鋼筋采用HRB400，最小總配筋率pmin=%。因為 h0/b=560mm/600mm=4=600560=1201滿足要求。mN(kNm) B支座左M(kNm) V(kN)