【正文】 第十二章 樓板配筋設(shè)計樓板配筋采用HPB300,樓板厚度為120mm(1) B401由圖及前面荷載計算可知：g===Loy= lox=4m g`=g+q/2=`=q/2=+q=Lox/loy支撐條件兩臨邊固定兩鄰邊簡支四邊簡支μ=0時mx=(+）42=前已算的，按式： 截面 按構(gòu)造配筋，選30,12 , 。=A＇smin=%600600/2=990mm2（2） 第二組內(nèi)力組合：M= KNmV(kN) 用于承載力計算的框架柱由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合（柱1~D）層號截面位置內(nèi)力 NMAX及相應(yīng)的M、VNMIN及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V組合值組合值組合值2柱頂M(kNm) V(kN) AB跨中M(kN各內(nèi)力組合見下表層號截面位置內(nèi)力 左風(fēng)+右風(fēng)左風(fēng)+右風(fēng)左震右震4A支座M(kNm)/(KN橫向水平地震作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kN方法同恒荷載作用下的內(nèi)力計算方法。m/kN/m/(KN其步驟為：（1） 求各柱反彎點處的剪力值；（2） 求各柱反彎點高度；（3） 求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；（4） 求各柱的軸力和梁剪力；第i層第m柱所分配的剪力為：，∑Wi見表3集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點出的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=βzμsμzωo（hi+hj）B/2式中ωo基本風(fēng)壓，南寧取ωo= μz–風(fēng)壓變化系數(shù)，此建筑地面粗糙度為D類 μs–風(fēng)荷載體系系數(shù)，根據(jù)建筑物體形得μs =βz–風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用T1=，應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)振影響βz =1+ξνφz/μzhi–下層柱高h(yuǎn)j –上層柱高，對于女兒墻取其高度的2倍B–迎風(fēng)面高度，B=計算過程見表3.離地高度Z/mμzβzμsωo/（KN/m2）hi/mhj/mWk/KN16431244 844 4 44表2：集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值第五章 風(fēng)荷載作用下的位移驗算第1節(jié) 、側(cè)移剛度D見表2和表3第2節(jié) 、風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算水平風(fēng)荷載作用下框架梁的層間側(cè)移可按下式計算：式中 ——第j層的總剪力； ——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ——第j層的層間側(cè)移；構(gòu)件名稱i=∑ib/2icαc=i/（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱2104/2104=12724C軸柱2（104+104）/2105=25349D軸柱2（104+104）/2104=23267F軸柱2104/2105=14513表2：橫向2~4層D值的計算∑D=12724+25349+23267+14513=75853構(gòu)件名稱i=∑ib/icαc=i+（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱104/104=15733C軸柱（104+104）/105=045340422D軸柱（104+104）/104=30510F軸柱104/105=36764表3：橫向底層D值的計算∑D=15733+40422+30510+36764=123429風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算：層次Wj/KNVj/KN∑D/（KN/m）Δuj/mΔuj/h6758531/334915758531/167564 75853 1/13333375853 1/10000u=∑Δuj=表4：風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算第3節(jié) 、側(cè)移驗算層間側(cè)移最大值：1/100001/550(滿足要求)。+179。六、外墻恒載計算抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。二、樓面恒載計算面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。mi底柱=i底柱C=EI/l=1071/12105KN框架柱控制截面為每層上、下截面，每截面組合：Mmax及相應(yīng)的N、V，Nmax及相應(yīng)M、V，Nmin及相應(yīng)M、V。豎向荷載主要是結(jié)構(gòu)自重（恒載）和使用荷載（活載）。軸壓比控制公式為 AC≥式中AC——柱截面的有效面積；fc——混凝土抗壓強度設(shè)計值，本工程柱的混凝土為C30，fc=；——軸壓比，；N——底層柱的軸力； N=（～）Nk kNNk——初估柱軸壓力標(biāo)準(zhǔn)值P1k——S——從屬面積n——層數(shù)例如： Z1尺寸估算：S=9= m2Nk=14604+2230=4020 kNN=4020=5226kNAC≥=52261000/（）=㎜2得柱子邊長 Z1取bh=600700 bh=600700=420000㎜2㎜2 同理: Z2取bh=600600 Z3取bh=500500 柱的截面尺寸及梁的布置見結(jié)構(gòu)平面布置圖。；（3）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB500112010）；c) 本工程的活載取值嚴(yán)格按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500102010）執(zhí)行。圓柱直徑不宜小于300mm；截面長邊與短邊的邊長不宜大于3；剪跨比宜大于2；4；第二 根據(jù)柱支撐板面積計算由豎向荷載作用下產(chǎn)生的軸力，并按軸壓比控制估算柱截面面積?；詈奢d包括樓面和屋面活荷載、風(fēng)荷載、雪荷載、安裝荷載等。第二：控制截面及不利內(nèi)力。m中跨梁：i中跨梁=EI/l=1072/12104 KN結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 KN/m178。五、內(nèi)墻恒載計算抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。）=梁（300700）自重： KN/m1F~1D軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載+女兒墻 =++= 活載=板傳荷載 =樓板梁：恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重 =++= 活載=板傳荷載 =二、1D~1C軸間框架梁屋面板傳荷載： 恒載=2（12178。+179?；詈奢d作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖見圖圖1圖12。m)/(KNⅡ類場地土，設(shè)計地震分組為第一組。hMc下=Vimym/kN/m/(KNb/2式中：M邊支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V邊支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； M梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V與M相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； q梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； b梁端支座寬度（柱截面寬度）。m) V(kN) 跨中M(kNmN(kN)V(kN)1柱頂M(kN（1） 第一組內(nèi)力組合：M=變階處截面沖切力抗沖切力 ，滿足。荷載計算作用在平臺梁上的荷載主要是由平臺板、梯段板傳來的反力及自重。mmy=+=采用板式樓梯，混凝土強度等級為C30，梯段板與平臺梁采用HRB400鋼筋，平臺板采用HPB300鋼筋，樓梯上均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=。=A＇smin=%600600/2=990mm2綜合兩組內(nèi)力計算結(jié)果，每側(cè)實配4C18（=A＇smin=1017mm2）（3） 2層最不利組合 第二組內(nèi)力組合：M= KNm N(kN)柱底M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm) V(kN) 1A支座M(kNm/kN/m/(KNm)/(KN列表計算假想頂點位移：層次Gj/kNVGj/kNΣDij/(kN/m)Δμj/mμT/m475853375853 275853 175853 1123429 框架結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)ψT=,∴T1===（1）多遇水平地震作用計算：該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》得：αmax= Tg=Geq===Tg=T1=5Tg=,故α1=（）γm)/(KNMc上=Vim（1y）hMc下=Vimyh中柱處的梁： Mb左j=（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右j=（Mc下j+1+ Mc上j）邊柱處的梁： Mb總j= Mb左j + Mb右j風(fēng)荷載作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kN其中梁端監(jiān)理可根據(jù)梁上豎向荷載引起的監(jiān)理與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成。）= 活載=2（12178。 合計： KN/m178。 合計： KN/m178。m令i余柱=，其余各桿件的相對線剛度為：i 185。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、工程地質(zhì)、施工等因素，優(yōu)先選用整體性較好的獨立基礎(chǔ)。第五節(jié)、 側(cè)移計算及控制框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移由梁柱桿件彎曲變形和柱的軸向變形產(chǎn)生的。第二 主次梁的截面尺寸關(guān)系。結(jié)構(gòu)布置應(yīng)根據(jù)工程設(shè)計的原始資料和設(shè)計任務(wù)要求，綜合考慮技術(shù)、經(jīng)濟、建筑要求，合理選擇建筑的結(jié)構(gòu)體系，對其進行結(jié)構(gòu)布置，滿足安全、適用、經(jīng)濟的要求。 結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆整體框架。橫向框架還要承受橫向的水平風(fēng)載和地震荷載。第二：由于結(jié)構(gòu)體型規(guī)整，布置對稱均勻，結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下不計扭轉(zhuǎn)影響。二、水平荷載下的計算 利用D值法計算出框架在水平荷載作用下的層間水平力，然后將作用在每一層上的水平力按照該榀框架各柱的剛度比進行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的彎矩，利用節(jié)點平衡求出梁端彎矩。假定框架嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。找平層：20mm厚水泥砂漿 20= KN/m178。結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 KN/m178。+179。化均布荷載：B1:5/82=B2:2（12178。式中，以壓力為正，拉力為負(fù)。m/kN/m/(KN各梁端的剪力如下表所示。其中反彎點相對高度y見風(fēng)荷載處。m)/(KN由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應(yīng)先計算各截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。m) V(kN) 跨中M(kNm) B支座左M(kN根據(jù)框架柱內(nèi)力組合，在對柱進行“強柱弱梁”調(diào)整后，選出最不利的內(nèi)力，進行配筋計算時選?。篘b=α1fcbh0ξb =560600=2489 KN從1層1D柱內(nèi)力組合表可知N