【正文】 第十二章 樓板配筋設(shè)計(jì)樓板配筋采用HPB300,樓板厚度為120mm(1) B401由圖及前面荷載計(jì)算可知：g===Loy= lox=4m g`=g+q/2=`=q/2=+q=Lox/loy支撐條件兩臨邊固定兩鄰邊簡(jiǎn)支四邊簡(jiǎn)支μ=0時(shí)mx=(+）42=前已算的，按式： 截面 按構(gòu)造配筋，選30,12 , 。=A＇smin=%600600/2=990mm2（2） 第二組內(nèi)力組合：M= KNmV(kN) 用于承載力計(jì)算的框架柱由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合（柱1~D）層號(hào)截面位置內(nèi)力 NMAX及相應(yīng)的M、VNMIN及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V組合值組合值組合值2柱頂M(kNm) V(kN) AB跨中M(kN各內(nèi)力組合見(jiàn)下表層號(hào)截面位置內(nèi)力 左風(fēng)+右風(fēng)左風(fēng)+右風(fēng)左震右震4A支座M(kNm)/(KN橫向水平地震作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號(hào)/kN/kN方法同恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算方法。m/kN/m/(KN其步驟為：（1） 求各柱反彎點(diǎn)處的剪力值；（2） 求各柱反彎點(diǎn)高度；（3） 求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；（4） 求各柱的軸力和梁剪力；第i層第m柱所分配的剪力為：，∑Wi見(jiàn)表3集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)出的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=βzμsμzωo（hi+hj）B/2式中ωo基本風(fēng)壓，南寧取ωo= μz–風(fēng)壓變化系數(shù)，此建筑地面粗糙度為D類 μs–風(fēng)荷載體系系數(shù)，根據(jù)建筑物體形得μs =βz–風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對(duì)于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用T1=，應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)振影響βz =1+ξνφz/μzhi–下層柱高h(yuǎn)j –上層柱高，對(duì)于女兒墻取其高度的2倍B–迎風(fēng)面高度，B=計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3.離地高度Z/mμzβzμsωo/（KN/m2）hi/mhj/mWk/KN16431244 844 4 44表2：集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值第五章 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算第1節(jié) 、側(cè)移剛度D見(jiàn)表2和表3第2節(jié) 、風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算水平風(fēng)荷載作用下框架梁的層間側(cè)移可按下式計(jì)算：式中 ——第j層的總剪力； ——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ——第j層的層間側(cè)移；構(gòu)件名稱i=∑ib/2icαc=i/（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱2104/2104=12724C軸柱2（104+104）/2105=25349D軸柱2（104+104）/2104=23267F軸柱2104/2105=14513表2：橫向2~4層D值的計(jì)算∑D=12724+25349+23267+14513=75853構(gòu)件名稱i=∑ib/icαc=i+（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱104/104=15733C軸柱（104+104）/105=045340422D軸柱（104+104）/104=30510F軸柱104/105=36764表3：橫向底層D值的計(jì)算∑D=15733+40422+30510+36764=123429風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算：層次Wj/KNVj/KN∑D/（KN/m）Δuj/mΔuj/h6758531/334915758531/167564 75853 1/13333375853 1/10000u=∑Δuj=表4：風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算第3節(jié) 、側(cè)移驗(yàn)算層間側(cè)移最大值：1/100001/550(滿足要求)。+179。六、外墻恒載計(jì)算抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。二、樓面恒載計(jì)算面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。mi底柱=i底柱C=EI/l=1071/12105KN框架柱控制截面為每層上、下截面，每截面組合：Mmax及相應(yīng)的N、V，Nmax及相應(yīng)M、V，Nmin及相應(yīng)M、V。豎向荷載主要是結(jié)構(gòu)自重（恒載）和使用荷載（活載）。軸壓比控制公式為 AC≥式中AC——柱截面的有效面積；fc——混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本工程柱的混凝土為C30，fc=；——軸壓比，；N——底層柱的軸力； N=（～）Nk kNNk——初估柱軸壓力標(biāo)準(zhǔn)值P1k——S——從屬面積n——層數(shù)例如： Z1尺寸估算：S=9= m2Nk=14604+2230=4020 kNN=4020=5226kNAC≥=52261000/（）=㎜2得柱子邊長(zhǎng) Z1取bh=600700 bh=600700=420000㎜2㎜2 同理: Z2取bh=600600 Z3取bh=500500 柱的截面尺寸及梁的布置見(jiàn)結(jié)構(gòu)平面布置圖。；（3）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010）；c) 本工程的活載取值嚴(yán)格按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500102010）執(zhí)行。圓柱直徑不宜小于300mm；截面長(zhǎng)邊與短邊的邊長(zhǎng)不宜大于3；剪跨比宜大于2；4；第二 根據(jù)柱支撐板面積計(jì)算由豎向荷載作用下產(chǎn)生的軸力，并按軸壓比控制估算柱截面面積?；詈奢d包括樓面和屋面活荷載、風(fēng)荷載、雪荷載、安裝荷載等。第二：控制截面及不利內(nèi)力。m中跨梁：i中跨梁=EI/l=1072/12104 KN結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 KN/m178。五、內(nèi)墻恒載計(jì)算抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。）=梁（300700）自重： KN/m1F~1D軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載+女兒墻 =++= 活載=板傳荷載 =樓板梁：恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重 =++= 活載=板傳荷載 =二、1D~1C軸間框架梁屋面板傳荷載： 恒載=2（12178。+179?；詈奢d作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖見(jiàn)圖圖1圖12。m)/(KNⅡ類場(chǎng)地土，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。hMc下=Vimym/kN/m/(KNb/2式中：M邊支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V邊支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； M梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V與M相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； q梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； b梁端支座寬度（柱截面寬度）。m) V(kN) 跨中M(kNmN(kN)V(kN)1柱頂M(kN（1） 第一組內(nèi)力組合：M=變階處截面沖切力抗沖切力 ，滿足。荷載計(jì)算作用在平臺(tái)梁上的荷載主要是由平臺(tái)板、梯段板傳來(lái)的反力及自重。mmy=+=采用板式樓梯，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梯段板與平臺(tái)梁采用HRB400鋼筋，平臺(tái)板采用HPB300鋼筋，樓梯上均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=。=A＇smin=%600600/2=990mm2綜合兩組內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，每側(cè)實(shí)配4C18（=A＇smin=1017mm2）（3） 2層最不利組合 第二組內(nèi)力組合：M= KNm N(kN)柱底M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm) V(kN) 1A支座M(kNm/kN/m/(KNm)/(KN列表計(jì)算假想頂點(diǎn)位移：層次Gj/kNVGj/kNΣDij/(kN/m)Δμj/mμT/m475853375853 275853 175853 1123429 框架結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)ψT=,∴T1===（1）多遇水平地震作用計(jì)算：該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》得：αmax= Tg=Geq===Tg=T1=5Tg=,故α1=（）γm)/(KNMc上=Vim（1y）hMc下=Vimyh中柱處的梁： Mb左j=（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右j=（Mc下j+1+ Mc上j）邊柱處的梁： Mb總j= Mb左j + Mb右j風(fēng)荷載作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號(hào)/kN/kN其中梁端監(jiān)理可根據(jù)梁上豎向荷載引起的監(jiān)理與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成。）= 活載=2（12178。 合計(jì)： KN/m178。 合計(jì)： KN/m178。m令i余柱=，其余各桿件的相對(duì)線剛度為：i 185。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、工程地質(zhì)、施工等因素，優(yōu)先選用整體性較好的獨(dú)立基礎(chǔ)。第五節(jié)、 側(cè)移計(jì)算及控制框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移由梁柱桿件彎曲變形和柱的軸向變形產(chǎn)生的。第二 主次梁的截面尺寸關(guān)系。結(jié)構(gòu)布置應(yīng)根據(jù)工程設(shè)計(jì)的原始資料和設(shè)計(jì)任務(wù)要求，綜合考慮技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、建筑要求，合理選擇建筑的結(jié)構(gòu)體系，對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置，滿足安全、適用、經(jīng)濟(jì)的要求。 結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆整體框架。橫向框架還要承受橫向的水平風(fēng)載和地震荷載。第二：由于結(jié)構(gòu)體型規(guī)整，布置對(duì)稱均勻，結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下不計(jì)扭轉(zhuǎn)影響。二、水平荷載下的計(jì)算 利用D值法計(jì)算出框架在水平荷載作用下的層間水平力，然后將作用在每一層上的水平力按照該榀框架各柱的剛度比進(jìn)行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的彎矩，利用節(jié)點(diǎn)平衡求出梁端彎矩。假定框架嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。找平層：20mm厚水泥砂漿 20= KN/m178。結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 KN/m178。+179?；己奢d：B1:5/82=B2:2（12178。式中，以壓力為正，拉力為負(fù)。m/kN/m/(KN各梁端的剪力如下表所示。其中反彎點(diǎn)相對(duì)高度y見(jiàn)風(fēng)荷載處。m)/(KN由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。m) V(kN) 跨中M(kNm) B支座左M(kN根據(jù)框架柱內(nèi)力組合，在對(duì)柱進(jìn)行“強(qiáng)柱弱梁”調(diào)整后，選出最不利的內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算時(shí)選?。篘b=α1fcbh0ξb =560600=2489 KN從1層1D柱內(nèi)力組合表可知N