【正文】 度宜符合下列要求：（1）現(xiàn)澆雙向板最小厚度80mm； （2）雙向板的最小高跨比h/L:簡支： ，連續(xù)： 樓板為現(xiàn)澆雙向板，根據(jù)實際情況和經(jīng)驗板厚取120mm。恒載包括結構自重、結構表面的粉灰重、土壓力、預加應力等。豎向荷載主要是結構自重（恒載）和使用荷載（活載）。在層數(shù)不多的框架中，柱軸向變形引起的側移很小，可以忽略不計。第六節(jié)、 內(nèi)力計算及組合一、豎向荷載下的內(nèi)力計算豎向荷載下內(nèi)力計算首先根據(jù)樓蓋的結構平面布置，將豎向荷載傳遞給每榀框架。荷載組合簡化如下：（1）恒荷載+活荷載、（2）恒荷載+風荷載、（3）恒荷載+活荷載+風荷載、（4）恒荷載+地震荷載+活荷載?？蚣苤刂平孛鏋槊繉由稀⑾陆孛?，每截面組合：Mmax及相應的N、V，Nmax及相應M、V，Nmin及相應M、V。第八節(jié)、計算簡圖一般情況下，框架結構是一個空間受力體系，為方便起見，常常忽略結構縱向和橫向框架之間的空間聯(lián)系。計算單元取1號軸線橫向框架計算簡圖如圖1和2所示，梁布置圖入圖3所示。 圖4：結構計算簡圖第二、框架梁柱的線剛度計算：對于中框架梁取 I=2I0左邊框梁：i左邊跨=EI/l=1072/12104 KNmi底柱=i底柱C=EI/l=1071/12105KN左邊跨=104/105=i 185。圖5：計算簡圖第四章 框架設計第一節(jié)、恒載標準值計算 屋面荷載計算保護層：30mm厚細石混凝土 22= KN/m178。保溫層：100mm厚礦渣水泥 = KN/m178。二、樓面恒載計算面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。三、走廊恒載計算 面層：陶瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） KN/m178。 防水層：20mm后素砼剛性 24= KN/m178。 合計： KN/m178。六、外墻恒載計算抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。七、鋁合金窗恒載計算鋁合金窗 KN/m178。+179。+179。+179。+179。 結構層：200mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=5 KN/m178。）=B3:（12178。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點出的集中風荷載標準值：Wk=βzμsμzωo（hi+hj）B/2式中ωo基本風壓，南寧取ωo= μz–風壓變化系數(shù)，此建筑地面粗糙度為D類 μs–風荷載體系系數(shù)，根據(jù)建筑物體形得μs =βz–風振系數(shù)，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結構可用T1=，應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順風振影響βz =1+ξνφz/μzhi–下層柱高hj –上層柱高，對于女兒墻取其高度的2倍B–迎風面高度，B=計算過程見表3.離地高度Z/mμzβzμsωo/（KN/m2）hi/mhj/mWk/KN16431244 844 4 44表2：集中風荷載標準值第五章 風荷載作用下的位移驗算第1節(jié) 、側移剛度D見表2和表3第2節(jié) 、風荷載作用下框架側移計算水平風荷載作用下框架梁的層間側移可按下式計算：式中 ——第j層的總剪力； ——第j層所有柱的抗側剛度之和； ——第j層的層間側移；構件名稱i=∑ib/2icαc=i/（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱2104/2104=12724C軸柱2（104+104）/2105=25349D軸柱2（104+104）/2104=23267F軸柱2104/2105=14513表2：橫向2~4層D值的計算∑D=12724+25349+23267+14513=75853構件名稱i=∑ib/icαc=i+（2+i）D=αcic12/h2 （KN/m）B軸柱104/104=15733C軸柱（104+104）/105=045340422D軸柱（104+104）/104=30510F軸柱104/105=36764表3：橫向底層D值的計算∑D=15733+40422+30510+36764=123429風荷載作用下框架側移計算：層次Wj/KNVj/KN∑D/（KN/m）Δuj/mΔuj/h6758531/334915758531/167564 75853 1/13333375853 1/10000u=∑Δuj=表4：風荷載作用下框架側移計算第3節(jié) 、側移驗算層間側移最大值：1/100001/550(滿足要求)。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而成。均布恒載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構成節(jié)點不平衡彎矩：，剪力：式中：–簡支梁支座兩端和右端的剪力標準值，當梁上無荷載作 用時，剪力以使所取隔離體產(chǎn)生順時針轉動為正； –梁梁端彎矩標準值，以繞桿端順時針為正，反正為負。m）圖8：恒荷載作用下的V圖（單位KN）圖9：恒載作用下的N圖（單位：KN）第2節(jié) 、活荷載標準值作用下的內(nèi)力計算活荷載的最不利布置取滿布活荷載法，其內(nèi)力計算方法用彎矩二次分配法，具體過程略。其步驟為：（1） 求各柱反彎點處的剪力值；（2） 求各柱反彎點高度；（3） 求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；（4） 求各柱的軸力和梁剪力；第i層第m柱所分配的剪力為：，∑Wi見表3集中風荷載標準值。m/kNm)4 75853 12724 3 75853 12724 2 75853 12724 1 75853 12724 風荷載作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右號/kN/kNm)/(KNm/kN/m/(KNm)4 75853 23267 3 75853 23267 2 75853 23267 1 75853 23267 風荷載作用下1F軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kNm)/(KN框架柱節(jié)點軸力和梁端剪力計算簡圖如下所示： 框架柱軸力與梁端剪力的計算結果見下表：層號 梁端剪力/KN 柱軸力/KN1B~1C跨1C~1D跨1D~1F跨1B軸1C軸1D軸1F軸VbBCVbCDVbDFNcBVbBCVbCDNcCVbCDVbDFNcDNcF4 3 2 1 第七章 抗震設計本建筑的抗震設防類別為乙類，抗震設防烈度為7度。方法同恒荷載作用下的內(nèi)力計算方法。αmax式中 γ—衰減系數(shù)，查《建筑抗震設計規(guī)范》得，γ=；—阻尼調(diào)整系數(shù)，除有專門規(guī)定外。m/kN/kN(kN/m)m4 75853 3 75853 2 75853 175853 1123429Fi、Vi和μi的計算樓層最大位移與樓層層高之比：==滿足位移要求?？蚣芨髦臈U端彎矩、梁端彎矩按下式計算:Mc上=Vim(1y)橫向水平地震作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kNm)/(KNm)/(KNm/kNm)/(KNm)/(KN分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組合。b/2V邊=Vq各內(nèi)力組合見下表層號截面位置內(nèi)力 左風+右風左風+右風左震右震4A支座M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm)0 B支座左M(kNm) V(kN) 1左端M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm) B支座左M(kNm) V(kN) 1A支座M(kNm N(kN)柱底M(kNmV(kN) 用于承載力計算的框架柱由可變荷載效應控制的基本組合（柱1~D）層號截面位置內(nèi)力 NMAX及相應的M、VNMIN及相應的M、V|M|max及相應的N、V組合值組合值組合值2柱頂M(kNm N(kN二、柱正截面筋計算：柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。m N= KN。=A＇smin=%600600/2=990mm2（2） 第二組內(nèi)力組合：M= KNm N= KN==3412(M1/M2)=3412()=lc/i=4100/=滿足要求，故不考慮構件自身繞曲產(chǎn)生的附加彎矩。m，V= KN因為剪跨比λ=Hn/2h0==3,所以λ=3=600600= KNN== KN。計算基底凈反力設計值凈偏心距 基底最大和最小凈反力設計值⑶、基礎高度驗算取h=700mm，則，因偏心受壓，柱邊截面= ，滿足要求。前已算的，按式： 截面 按構造配筋，選30,12 , 。樓梯梯段板設計板傾斜度tanα=，cosα=，梯段板板厚為梯段斜板板長（l/301/25），故h=120mm，取1米寬板帶計算。荷載計算見下表。h0=400－35=365mm。 第十二章 樓板配筋設計樓板配筋采用HPB300,樓板厚度為120mm(1) B401由圖及前面荷載計算可知：g===Loy= lox=4m g`=g+q/2=`=q/2=+q=Lox/loy支撐條件兩臨邊固定兩鄰邊簡支四邊簡支μ=0時mx=(+）42=mkN1