【正文】 ，利用節(jié)點平衡求出梁端彎矩。使用荷載（活荷載）按荷載規(guī)范取值，樓面活荷載折減系數(shù)按荷載規(guī)范取用。第二：由于結構體型規(guī)整，布置對稱均勻，結構在水平荷載作用下不計扭轉影響。當梁寬b≥200mm時，梁的寬度為50mm的倍數(shù)；200mm以下寬度的梁，有b=100mm,150mm,200mm三種。橫向框架還要承受橫向的水平風載和地震荷載。第二章 結構設計說明第一節(jié)、結構體系的選擇多層及高層建筑常用的受力結構體系有：混合結構、框架結構、剪力結構、框架—剪力墻結構、筒體結構。 結構形式：現(xiàn)澆整體框架。 設計資料：（1） 、工程地質條件：地下水無侵蝕性，地面以下6m的地質資料：300cm表土以下為亞粘土，地基承載力標準值為250kpa（2） 抗震設防： 7 度，抗震等級 ：三級（3） 防火等級： 二級（4） 建筑物類型： 丙類（5） 基本風壓： ω0= ，主導風向：西北風（6） 活 載： 樓面活荷 ： KN/m2 ，上人屋面活載： KN/m2 ，不上人屋面活載： KN/m2 ， 教室： KN/m2；第2節(jié) 、設計主要依據(jù)和資料. 設計依據(jù) a) 國家及湖南省現(xiàn)行的有關結構設計規(guī)范、規(guī)程及規(guī)定。結構布置應根據(jù)工程設計的原始資料和設計任務要求，綜合考慮技術、經濟、建筑要求，合理選擇建筑的結構體系，對其進行結構布置，滿足安全、適用、經濟的要求。在房屋的縱向則設置連系梁與橫向框架連接，這些聯(lián)系梁與柱實際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風荷載和地震荷載。第二 主次梁的截面尺寸關系。第四節(jié)、 荷載計算作用在框架結構上的荷載通常為恒載和活載。第五節(jié)、 側移計算及控制框架結構的側移由梁柱桿件彎曲變形和柱的軸向變形產生的。三、內力組合第一：荷載組合。根據(jù)上部結構、工程地質、施工等因素，優(yōu)先選用整體性較好的獨立基礎。底層柱高從基礎頂面算至一樓，基礎頂標高根據(jù)地質條件、一層標高4m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面，均為4m，如圖3所示。m令i余柱=，其余各桿件的相對線剛度為：i 185。找坡層：30mm厚爐渣混凝土 14= KN/m178。 合計： KN/m178。抹灰層：20mm厚1：1：6混合砂漿 17= KN/m178。 合計： KN/m178。）=活載=2（12178。）= 活載=2（12178。+179。其中梁端監(jiān)理可根據(jù)梁上豎向荷載引起的監(jiān)理與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成。及的計算簡圖圖7：恒荷載作用下的M圖（單位KNMc上=Vim（1y）hMc下=Vimyh中柱處的梁： Mb左j=（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右j=（Mc下j+1+ Mc上j）邊柱處的梁： Mb總j= Mb左j + Mb右j風荷載作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kNm)/(KNm)/(KN當梁兩端彎矩求出后，框架柱軸力根據(jù)節(jié)點的平衡方程求出。列表計算假想頂點位移：層次Gj/kNVGj/kNΣDij/(kN/m)Δμj/mμT/m475853375853 275853 175853 1123429 框架結構基本自振周期考慮非結構墻影響折減系數(shù)ψT=,∴T1===（1）多遇水平地震作用計算：該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，場地類別為Ⅱ類，設計地震分組為第一組，查《建筑抗震設計規(guī)范》得：αmax= Tg=Geq===Tg=T1=5Tg=,故α1=（）γ框架第i層第m柱所分配的剪力為：Vim=DimVi/ΣD，其中Vi=ΣWi。m)/(KNm)4 75853 25349 3 75853 25349 2 75853 25349 1 75853 25349 1 123429 40422 橫向水平地震作用下1D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右號/kN/kNm/kN/m/(KN梁支座邊緣處的內力值：M邊=MVm) V(kN) 1A支座M(kNm) 右端M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm) V(kN) 用于承載力計算的框架梁由準永久荷載效應控制的基本組合表（梁1D~1C）層號截面位置 MS,MAXMS,MIN組合值組合值4左 中 右 1左 中 右 用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁準永久組合表（1~F1~D）層號截面位置 MS,MAXMS,MIN組合值組合值4左 中 右 1左 中 右 用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁準永久組合表（1~D1~C）層號截面位置內力 NMAX及相應的M、VNMIN及相應的M、V|M|max及相應的N、V組合值組合值組合值2柱頂M(kNm N(kN)柱底M(kNm N=； ②M= KN=A＇smin=%600600/2=990mm2綜合兩組內力計算結果，每側實配4C18（=A＇smin=1017mm2）（3） 2層最不利組合 第二組內力組合：M= KN⑵、采用混凝土，級鋼筋，查得，墊層采用混凝土。采用板式樓梯，混凝土強度等級為C30，梯段板與平臺梁采用HRB400鋼筋，平臺板采用HPB300鋼筋，樓梯上均布荷載標準值q=。 AS=327mm2 配筋率驗算： （滿足）平臺梁設計平臺梁截面：bh=200mm400mm，鋼筋選用HRB400，混凝土強度等級為C30。mmy=+=mkN荷載計算作用在平臺梁上的荷載主要是由平臺板、梯段板傳來的反力及自重。（1）荷載計算 恒載計算水磨石面層三角形踏步120厚混凝土斜板20厚板底抹灰樓梯扶手重(+)1/225/=2517 恒荷載標準值合計活荷載標準值荷載分項系數(shù)： 總荷載設計值：+=（2）截面設計板水平計算跨度l0=ln+b=3360+280=3640mm，取板的保護層厚度為20mm，則板有效高度h0=12020=100mm，考慮斜板兩端與平臺梁整體相連的嵌固作用，則彎矩設計值kN變階處截面沖切力抗沖切力 ，滿足。eo=M/N=ea=取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者較大值，600/30=20mm取ea=20m.所以：ei= ea+ eo =20+173=193mme=ei+h/2+as=193+600/240=453mmζ1===ξbAs=As＇=[Neα1fcbho2ξ()]/fy＇(h0αs＇) =[10006005602()]/360(56040)=0按構造配筋，由于縱向受力鋼筋采用HRB400，最小總配筋率pmin=%。（1） 第一組內力組合：M=mV(kN) 用于承載力計算的框架柱由準永久荷載效應控制的基本組合（柱1~D）第九章 截面設計與配筋計算柱配筋計算：一、軸壓比驗算：混凝土強度：C30，fc= N/mm2，ft= N/mm2，ftk= N/mm2鋼筋強度：HRB335，fy=300 N/mm2 ，fyk=335 N/mm2 HRB400，fy=360 N/mm2 ，fyk=400 N/mm2截面：bh=600mm700mm,A=600600=360000mm2ξb=β1/(1+fy/Esεcu)=（1）軸壓比驗算底層柱NMAX=框架柱的軸壓比：μ==（103)/(600600)=[]則D軸柱滿足要求。mN(kN)V(kN)1柱頂M(kNm) V(kN) 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（梁1D~1C）層號截面位置內力 MMAX及相應的VMMin及相應的V|Vmax|及相應的M4A支座M(kNm) V(kN) 跨中M(kNm) B支座左M(kNb/2式中：M邊支座邊緣截面的彎矩標準值； V邊支座邊緣截面的剪力標準值； M梁柱中線交點處的彎矩標準值； V與M相應的梁柱中線交點處的剪力標準值； q梁單位長度的均布荷載標準值； b梁端支座寬度（柱截面寬度）。m)/(KNm/kN/m/(KNm)4 75853 12724 3 75853 12724 2 75853 12724 1 75853 12724 1 123429 15733 橫向水平地震作用下1C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右號/kN/kNhMc下=Vimy所以：α1=（）γⅡ類場地土，設計地震分組為第一組。m/kNm)/(KNm/kN/m/(KN活荷載作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖見圖圖1圖12。計算柱底軸力還需考慮柱的自重。+179。）= 梁（250500）自重： KN/m1D~1C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載+女兒墻 =++= KN/m 活載=板傳荷載 = KN/m樓面板：恒載=梁自重+板傳荷載+外墻荷載 =++= 活載=板傳荷載 =三、1C~1B軸間框架梁屋面板傳荷載： 恒載=5/8= 活載=25/8 = KN/m樓面板傳荷載： 恒載=5/8 = 活載=25/8 =梁（250500）自重： KN/m1C~1D軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載+女兒墻