【正文】 縱 向油道寬度 的影響 第 21 頁(yè) 線餅數(shù)的影響 第 21 頁(yè) 擋油隔板漏油 的影響 第 21 頁(yè) 流量的影響 第 21 頁(yè) 強(qiáng)油冷卻餅式 繞組 的熱負(fù)載（ q q p ）計(jì)算 第 22 頁(yè) 強(qiáng)油冷卻餅式 繞組 的溫差（ τ q p ）計(jì)算 第 23 頁(yè) 強(qiáng)油冷卻餅式繞組的溫升 （θ q p） 計(jì)算 第 23 頁(yè) 強(qiáng)油風(fēng)冷 變壓器本體的 油 阻力 （Δ H T） 計(jì) 算 第 23 頁(yè) 油管路的油阻力（Δ Hg）計(jì)算 第 23 頁(yè) 油管路的摩擦油阻力（Δ H M）計(jì)算 第 23 頁(yè) 油管路特殊部 位的 形狀油阻力（Δ H X）計(jì)算 第 24 頁(yè) 油管路的油阻力（Δ H g）計(jì)算 第 25 頁(yè) 線圈內(nèi)部的油阻力（Δ Hq）確定 第 26 頁(yè) 線圈內(nèi)部的摩擦油阻力（Δ H q m）計(jì)算 第 26 頁(yè) 線圈內(nèi)部特殊部位的形狀油阻力（Δ H qT）計(jì)算 第 27 頁(yè) 線圈內(nèi)部的油阻力（Δ Hq）計(jì)算 第 27 頁(yè) 額定油流量（ Q r）下的變壓器本體的油阻力（Δ H T r）計(jì)算 第 27 頁(yè) 強(qiáng)油 風(fēng) 冷的實(shí)際油流量（ Q）計(jì)算 第 28 頁(yè) 冷卻回路的總油阻力（Δ H Z）計(jì)算 第 28 頁(yè) 強(qiáng)油風(fēng)冷的實(shí)際油 流量（ Q）計(jì)算 第 28 頁(yè) 強(qiáng)油 風(fēng) 冷冷 卻器 的 冷卻容量（ P FP）計(jì)算 第 29 頁(yè) 強(qiáng)油 風(fēng) 冷油平均溫升（ θ ’yp）的初步確定 第 29 頁(yè) 單臺(tái)冷卻器的 冷卻容量 （ P ’FP）的初步確定 第 29 頁(yè) 風(fēng)冷卻器工作的數(shù)量（ NFP）確定 第 29 頁(yè) 強(qiáng)油 風(fēng)冷卻器單臺(tái)實(shí)際冷卻容量（ P FP）計(jì)算 第 30 頁(yè) 強(qiáng)油 風(fēng) 冷油平均溫升 （θ yP）計(jì)算 第 30 頁(yè) 強(qiáng)油風(fēng)冷冷卻器的技術(shù)數(shù)據(jù) 第 31 頁(yè) 強(qiáng)油水冷冷卻器工作的數(shù)量（ N SP）確定 第 38 頁(yè) 1 概述 熱的傳導(dǎo)過(guò)程 變壓器運(yùn)行時(shí)，繞組、鐵心、鋼鐵結(jié)構(gòu)件中均要產(chǎn)生損耗，這些損耗將轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃堪l(fā) 散到周圍介質(zhì)中，從而引起變壓器發(fā)熱和溫度升高。 當(dāng)繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量將全部散發(fā)到周圍介質(zhì)中，達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)（溫度不再繼續(xù)升高）此種狀態(tài)稱為熱平衡狀態(tài)。對(duì)于自冷式變壓器來(lái)說(shuō)，線圈內(nèi)部最熱點(diǎn)溫升比線圈平均溫升，一般要高出 13K 左右。線圈對(duì)油的平均溫差一般在 20 K～ 30 K 左右。對(duì)于自冷式變壓器來(lái)說(shuō)，一般上層油溫比平均油溫高 20%左右。 綜上所述，將繞組和鐵心損耗所產(chǎn)生的熱量散發(fā) 到變壓器外面的空氣中，要經(jīng)過(guò)許多 部分，熱流每通過(guò)一個(gè)部分均要產(chǎn)生溫差，而溫差的大小與損耗和介質(zhì)的物理特性有關(guān)。而鐵心對(duì)油的溫差和鐵心對(duì)空氣的平均溫升計(jì)算，詳見(jiàn)鐵心計(jì)算 SB1— 。 5% 以內(nèi)，且額定容量不超過(guò) 2 500 kVA 的變壓器，負(fù)載損 耗和溫升限值的保證僅指主分接。 2) 變壓器有一個(gè)分接范圍超過(guò) 177。溫升限值應(yīng)適用于每個(gè)分接，溫升型式試驗(yàn)應(yīng)在最大電流分接上進(jìn)行（另有規(guī)定除外）。 3) 在帶分接的自耦變壓器中，溫升試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)根據(jù)分接的布置來(lái)選擇分接。如果情況不是這樣，應(yīng)規(guī)定一個(gè)或多個(gè)特定的負(fù)載組合進(jìn)行溫升試驗(yàn)。 6) 油浸式變壓器在連續(xù)額定容量穩(wěn)態(tài)下的正常溫升限值規(guī)定如表 ： 表 溫升限值表 名 稱 溫 升 限 值 （ K） 頂層油溫升 油不與大氣直接接觸的變壓器 60 油與大氣直接接觸的變壓器 55 繞組平均溫升 （用電阻法測(cè)量） 65 鐵心、繞組外部的電氣連接線或油箱中的結(jié)構(gòu)件 通常不超過(guò) 80 在特殊使用條件下對(duì)溫升修正的要求 正常使用條件 a. 油浸變壓器的正常環(huán)境溫度和冷卻介質(zhì)溫度應(yīng)符合下列條件： 最高氣溫 + 40℃ 。 最高年平均溫度 + 20℃ 。 最低氣溫 － 5℃ （適用于戶內(nèi)式變壓器）； 水冷卻入口處的冷卻水最高溫度 + 25℃。 安裝場(chǎng)所的特殊環(huán)境溫度下對(duì)溫升的修正 a．油浸空氣冷卻式變壓器：安裝場(chǎng)所的溫度條件，當(dāng)最熱月平均溫度超過(guò) + 30℃； 或最高年平均溫度超過(guò) + 20℃，則對(duì)變壓器的溫升限值應(yīng)按超過(guò)部分的數(shù)值減少，并應(yīng)修約到最接近溫度的整數(shù)值。 安裝場(chǎng)所為高海拔時(shí)對(duì)溫升的修正 安裝場(chǎng)所海拔高于 1 000 m，而試驗(yàn)場(chǎng)地海拔低于 1 000 m 時(shí)，自冷式變壓器（ AN） 繞組平均溫升限值應(yīng)按海拔每增加 400 m 降低 1 K 來(lái)計(jì)算；風(fēng)冷式變壓器（ AF）繞組平均溫升限值應(yīng)按海拔每增加 250 m 降低 1 K 來(lái)計(jì)算。 因海拔而作的溫升修正值，均應(yīng)修約到最接近的溫度的整數(shù)。 2 層式繞組的溫升計(jì)算 層式繞組的 散熱面（ S q c）計(jì)算 層式（圓筒式）繞組，凡繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)與油直接接觸的表面均認(rèn)為是 散熱面，與厚紙筒接觸的表面不作為散熱面，而與 mm薄紙筒接觸的表面只算一半散熱面，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應(yīng)減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。 層式繞組的熱負(fù)載 （ q q c）計(jì)算 式中： P R — 被計(jì)算繞組的 電阻損 耗（ W） , 當(dāng)分接范圍在177。 5% ，或變壓器額定容量大于 2 500 kVA 時(shí) , 選取最大電流分接時(shí)的 電阻損耗（ W）；按負(fù)載損耗計(jì)算中公式（ ）計(jì)算 。 S q c — 被計(jì)算繞組的散熱面（ m2），按公式（ ）計(jì)算 。 Δτ t — 被計(jì)算線圈的層間絕緣校正溫差（ K），當(dāng)δ c m≤ 不予校正 。 層式繞組的溫升 （θ qc） 計(jì)算 θ qc = τ q c + θ y ≤ 63 K （ ） 式中： τ q c — 高壓或低壓繞組的溫差（ K），按公式（ ）計(jì)算 。 3 餅式繞組的溫升計(jì)算 餅式繞組的 散熱面（ S q b）計(jì)算 餅式繞組的軸向散熱面 （ S q b z） 計(jì)算 凡餅式繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)與油直接接觸的表面均認(rèn)為是軸向散熱面，與厚 紙筒接觸的表面不作為散熱面，而 與 mm 薄紙筒接觸的表 面只算一半散熱面 ，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應(yīng)減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。 n j — 被計(jì)算繞組的有軸向散熱面的線圈段數(shù)； B t j — 被計(jì)算繞組的線餅中絕緣導(dǎo)線寬度（ mm）。餅式繞組橫向油道≥ 2mm的線餅橫向散熱面按下式計(jì)算： 式中： m z h — 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2， 三相三柱式或五柱式 m z h = 3； R p — 被計(jì)算繞組的線餅平均半徑（ mm），見(jiàn)線 圈計(jì)算（ SB1— ）； N d k — 被計(jì)算繞組的線餅中橫向油道墊塊數(shù)； b d k — 被計(jì)算繞組的線餅中橫向油道墊塊寬度（ mm）； m — 被計(jì)算繞組的線餅中沿輻向?qū)Ь€根數(shù)； A t — 被計(jì)算繞組的線餅中絕緣導(dǎo)線厚度（ mm）； n d — 被計(jì)算繞組的橫向油道≥ 2mm 的油道數(shù)。 5% 以內(nèi) ,且變壓器額定容 量不超過(guò) 2 500 kVA 時(shí) , 選取主分接時(shí)的電阻損耗（ W） , 當(dāng) 分接范圍超 過(guò)177。 K f % — 被計(jì)算繞組的附加損耗系數(shù)（ %），按負(fù)載損耗計(jì)算中公式（ ）計(jì)算 。 餅式繞組的溫差 （ τ q b）計(jì)算 高功能餅式繞組的溫差 （ τ q g）計(jì)算 高功能餅式繞組，是以軸向油道為主，少數(shù)橫向油道為輔的散熱方式，故高功能餅式 繞組的溫 差 計(jì)算方法與層式繞組溫 差 計(jì)算相似。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號(hào) 底圖總號(hào) 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計(jì) 算 共 頁(yè) 第 頁(yè) 39 5 ? ? ? ? ? ? 26dtkdkdphzhbq ??????? ? ? ?%K1Pq 2hbqzbqtfRbq ?????????? ??? ? ??? 普通餅式繞組的溫差 （ τ q b）計(jì)算 普通餅式繞組是以橫向油道為主，軸向油道為輔的散熱方式，其繞組的溫 差 計(jì)算與冷 卻方式有關(guān)。當(dāng)放有擋油隔板時(shí)，其繞組的溫 差 要 比無(wú) 擋油隔板小5K～ 10K 左右。 或按下式計(jì)算： B q — 被計(jì)算繞組的線餅輻向尺寸（ mm），有縱向油道時(shí)，取油道一側(cè)輻向尺寸； h dy — 油道高度 ( mm ) ； q qb — 被計(jì)算繞組的熱負(fù)載（ W / m2），按公式（ ）計(jì)算。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號(hào) 底圖總號(hào) 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計(jì) 算 共 頁(yè) 第 頁(yè) 39 7 15 14 13 12 11 1098765432101234567891011121314151617180 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220Bq (mm) → 圖 無(wú)擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（Δ t）曲線 Δt (K) → hdy = 9 hdy = hdy = 8 hdy = 7 hdy = 6 hdy = 5 hdy = 2 hdy = 4 hdy = 3 hdy = 10 hdy = hdy = bqh15 50qt??????? 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計(jì) 算 共 頁(yè) 第 頁(yè) 39 8 4 油溫升計(jì)算 箱壁幾何面積（ S b）計(jì)算 式中： Hb — 油箱內(nèi)壁高度（ mm），見(jiàn)圖 ； Hzg — 油箱高壓側(cè)直線高度（ mm），見(jiàn)圖 , Hzg = Hb－ hg－ hc ； Hzd — 油箱低壓側(cè)直線高度（ mm），見(jiàn)圖 , Hzd = Hb－ hd－ hc ； Lb — 油箱內(nèi)壁長(zhǎng)度（ mm），見(jiàn)圖 ； Bb — 油箱內(nèi)壁寬度（ mm），見(jiàn)圖 ； Bz — 油箱蓋直線寬度（ mm），見(jiàn)圖 ， Bz = Bb－ cg－ cd ； Rb — 油箱內(nèi)壁圓角半徑或箱內(nèi)壁半徑（ mm