【正文】 C t1 75 75 h1 h2 75 75 54 B－ B R t A A B B l tz C t R33 δ 55 15 18 R5 A－ A R160 R8 m t m — 扁管每排根數(shù)； b t l — 兩列管間中心距（ mm），扁管取 b t l = 35 ； H b — 油箱壁高度（ mm）； ∑ S t — 扁管總的幾何面積（ m2），按下式計算 : ∑ S t = L t s t [ m2 ] （ ） 其中： s t — 每米幾何散熱面（ m2），見表 。 s p s = μ p ξ p Kph β p SD [ m2 ] （ ） μ p — 片距修正系數(shù)，可按下式計算： α b — 半片寬與片間空隙之比， ? ? 4a2 B pppb ????? ，當α b＜ 4 時，取α b = 4 ； B p — 片式散熱器寬 度（ mm），常用寬度見表 , 優(yōu)先采用 480 寬片式散熱器； a p — 片間中心距（ mm），見表 ； δ p — 片厚（ mm），一般可按 δ p = 179。 650。 550。 S b — 箱壁幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 。 55 扁管數(shù)據(jù)表 直線長 l tz (mm) 中心距 * C t (mm) 彎 曲 半 徑 R t (mm) 至箱蓋 距離 h1 (mm) 至箱底 距離 h2 (mm) 兩排管間 中心距 a t p (mm) 兩列管間 中心距 b t l (mm) 每米散 熱面 s t (m 2/m) 每米扁管重量 g t (kg / m) 每米油 重量 g ty (kg / m) 55 450～ 1950 140 ≥ 85 ≥ 80 75 35 115 450～ 1950 150 ≥ 85 ≥ 90 75 35 190 750～ 1950 150 ≥ 85 ≥ 110 75 35 265 1250～ 1950 150 ≥ 85 ≥ 120 75 35 注： *扁管中心距 C t 為 50 mm一級。普通餅式繞組的溫 差 按下式計算： 式中： q q b — 被計算繞組的熱負載（ W / m2），按公式（ ）計算； Δτ δ — 被計算繞組的絕緣校正溫差（ K），按下式計算： Δτ δ = （δ t－ ） q q b [ K ] （ ） 其中： δ t — 被計算繞組的導線間絕緣厚度（ mm），一般 δ t = A t－ a 當線餅有附加絕緣時，應考慮其附加絕緣包不緊， δ t 按表 計算： 表 線段有附加絕緣時導線間絕緣厚度 mm 線餅輻向 Bq 線餅有附加絕緣時導線絕緣厚度 δ t 圖 例 Bq ≤ 100 Bq = 101～ 150 Bq = 151～ 200 Δτ h — 被計算繞組的線段油道校正溫差（ K），有擋油隔板的油道溫差可不校正； 無擋油隔板的線段油道校正溫差，可按下列經(jīng)驗公式計算 : 其中 ： Δ t — 無擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（ K），見圖 曲線 。 θ y — 油平均溫升（ K），按公式（ ）計算。 b. 油浸水冷式變壓器： 當冷卻水溫度超過 + 25℃時，則對變壓器的溫升限值應按冷 卻水溫超過限值部分而減少，并應修約到最接近溫度的整數(shù)值。溫升試驗選在主分接上進行 。 當繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量將全部散發(fā)到周圍介質(zhì)中，達到穩(wěn)定狀態(tài)（溫度不再繼續(xù)升高）此種狀態(tài)稱為熱平衡狀態(tài)。溫升限值應適用于每個分接，溫升型式試驗應在最大電流分接上進行（另有規(guī)定除外）。 因海拔而作的溫升修正值，均應修約到最接近的溫度的整數(shù)。 n j — 被計算繞組的有軸向散熱面的線圈段數(shù)； B t j — 被計算繞組的線餅中絕緣導線寬度（ mm）。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 7 15 14 13 12 11 1098765432101234567891011121314151617180 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220Bq (mm) → 圖 無擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（Δ t）曲線 Δt (K) → hdy = 9 hdy = hdy = 8 hdy = 7 hdy = 6 hdy = 5 hdy = 2 hdy = 4 hdy = 3 hdy = 10 hdy = hdy = bqh15 50qt??????? 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 8 4 油溫升計算 箱壁幾何面積（ S b）計算 式中： Hb — 油箱內(nèi)壁高度（ mm），見圖 ； Hzg — 油箱高壓側(cè)直線高度（ mm），見圖 , Hzg = Hb－ hg－ hc ； Hzd — 油箱低壓側(cè)直線高度（ mm），見圖 , Hzd = Hb－ hd－ hc ； Lb — 油箱內(nèi)壁長度（ mm），見圖 ； Bb — 油箱內(nèi)壁寬度（ mm），見圖 ； Bz — 油箱蓋直線寬度（ mm），見圖 ， Bz = Bb－ cg－ cd ； Rb — 油箱內(nèi)壁圓角半徑或箱內(nèi)壁半徑（ mm），如長方形油箱取 Rb =0，見圖 ； hc — 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁高度（ mm），見圖 ； Lc — 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁長度（ mm），見圖 ； Bc — 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁寬度（ mm），見圖 ； bg 、 bd — 油箱壁高壓側(cè)及低壓側(cè)拐角處尺寸（ mm），見圖 ； cg 、 cd 、 hg 、 hd — 油箱蓋高壓側(cè)及低壓側(cè)拐角處寬度及高度（ mm），見圖 。 L t — 扁管總長度（ m），按下式計算： L t = ∑ m t（ l t － 12）179。 10 –3 C p s + 8 估算（含壁厚 2179。 700 圖 片式散熱器 e ) 寬 480 風冷式一只散熱器用一個 底吹吹風裝置 (～ 3) 480 480 50 ≥ 130 ≥ 500 ≤ 590 200 530 ≥ 130 480 ≥ 500 ≤ 370 200 f ) 寬 480 風冷式兩只散熱器用一個 底吹吹風裝置 (～3) c ) 寬 480 可卸式片式散熱器 43 45 70 φ 90 C ps 150179。 500。 K pb — 箱壁有效散熱系數(shù) , 見表 ； S g — 箱蓋 幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 。 18179。當放有擋油隔板時，其繞組的溫 差 要 比無 擋油隔板小5K～ 10K 左右。 層式繞組的溫升 （θ qc） 計算 θ qc = τ q c + θ y ≤ 63 K （ ） 式中： τ q c — 高壓或低壓繞組的溫差（ K），按公式（ ）計算 。 安裝場所的特殊環(huán)境溫度下對溫升的修正 a．油浸空氣冷卻式變壓器：安裝場所的溫度條件，當最熱月平均溫度超過 + 30℃； 或最高年平均溫度超過 + 20℃，則對變壓器的溫升限值應按超過部分的數(shù)值減少，并應修約到最接近溫度的整數(shù)值。 5% 以內(nèi)，且額定容量不超過 2 500 kVA 的變壓器，負載損 耗和溫升限值的保證僅指主分接。在熱平 衡狀態(tài)下，“熱流”所經(jīng)過的路徑是相當復雜的，在油浸變壓器中一般有： 1）繞組和鐵心在運行的初始階段，溫度上升很快，繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量，將由它們內(nèi)部最熱點藉傳導方式傳到與油接觸的外面如圖 所示。在獨立繞組變壓器中，最大電流一般是最大負載損耗分接。 對于油浸水冷式變壓器，其海拔或環(huán)境溫度對油箱冷卻的影響可以忽略不計。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 4 ? ? ?????????? ? ? ? 26jtjjsjsn1jhzqbz????? ? 餅式繞組的橫向散熱面 （ S q b h） 計算 餅式繞組，當橫向油道≥ 2mm 的線餅上下兩側(cè)均認為是散熱面，當橫向油道≤ 的較小油道或紙圈處的線餅上下兩側(cè)不作為散熱面，對墊塊處，應減去墊塊遮蓋面積。 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 9 b ) 鐘罩式梯形頂油箱 a ) 桶式平頂油箱 圖 油箱結(jié)構(gòu)示意圖 ? ? ? ? ? ?: 26bbbbb ?????頂平? ? ? ?? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ?:26ccccbzddgg6ddbzdggbzgb????????????????頂形梯Lb Rb Bb Hb Rb Lz Lb Bb Hb Lc cd cg hc Hb hg hd Hzg Hzd Bc Bz 45176。 10 3 [ m ] （ ） m t — 扁管根數(shù)； l t — 扁管每根展開長（ mm），按中心線展開尺寸 計算后減去 l’ （ l’=19 或 18 ）；