【正文】 C30級(jí)，鋼筋采用HRB400級(jí)；主梁尺寸250mm600mm，次梁尺寸200mm400mm；計(jì)算跨度l0=ln=5400250=5150mm。8= KN3=1717mm由于α1fcbf’hf’(h0hf’/2) =1717120(365120/2) = KNm故屬第一類(lèi)T形截面次梁同主梁，采用HRB400級(jí)鋼筋（fy=fy’=360N/mm2）ξb=αs=M/（αfcbf’h02）=106247。360= mm2選配鋼筋3Ф20（As= mm2），ρ=247。(200400)=%（2） 斜截面受剪承載力計(jì)算① 驗(yàn)算截面尺寸hw=h0hf2=365120=245mm,hw/b=245/200=＜4（屬于厚腹梁）V=（g+q）l/2=247。選用φ8200雙肢箍筋。200= KN＞ KN (滿(mǎn)足)② 驗(yàn)算配筋率ρ=ASV/b/s=(2)247。200=% ＞ 247。m支座彎矩M=1/12*（g+q）l02=1/12= KN鋼筋等級(jí)HPB235,fy=210 N/mm2；計(jì)算過(guò)程和配筋結(jié)果如下表：項(xiàng)目跨中支座彎矩設(shè)計(jì)值（KN屋面：q5AB=q5CD==qBC==P5A=P5D==P5B=P5C=1/21/2+1/2(+)= 樓面：qAB=qCD ==qBC ==PA=PD =2=PB=PC=1/21/22+(+)= 風(fēng)荷載計(jì)算：風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為:ω=βzμsμzω0其中： 基本風(fēng)壓ω0 = 風(fēng)振系數(shù)βz=（結(jié)構(gòu)高度H30m）風(fēng)載體型系數(shù)μs=()=1．3 風(fēng)壓高度系數(shù)：按地面粗糙度C類(lèi)取用， 查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》將風(fēng)荷載換算成為作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。因?yàn)榉课莞叨刃∮?0m，故可僅考慮框架的總體剪切變形，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。 風(fēng)荷載作用下層間相對(duì)側(cè)移和頂點(diǎn)位移位置Vji(KN)ΣDji(N/mm)Δuj=Vji/ΣDji(mm)相對(duì)值限值4層1/145451/5503層1/78572層1/51561層1/22813. 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元確定取④軸線(xiàn)橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如下圖（）所示，由于房間內(nèi)布置有次梁（bh=200mmm400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。由于縱向框墻的中心線(xiàn)與縱向梁、柱的中心線(xiàn)不重合，對(duì)梁有扭矩，并且對(duì)框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 q1=25= KN/m q1’=25= KN/m q2和q2’分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由此可得：q2= KN/m 2= KN/m q2’= KN/m 2 = KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、樓板自重、次梁自重、女兒墻自重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[()2+(+)]（板）+（縱梁）+247。22（次梁）= KN女兒墻（）對(duì)梁扭矩T=Ge =25= KNm中縱梁上無(wú)女兒墻，梁對(duì)柱不偏心，所以M2=0圖 ②對(duì)于3層：q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載形式。 q1=+= q1’= KN/m q2和q2’分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由此可得：q2= KN/m 2= KN/m q2’= KN/m 2 = KN/m P1=[()2+(+)]（板）+（縱梁）+247。2 (內(nèi)橫墻)+(外縱墻)= KNP2=[()2+(+)+（+）2]（板）+（縱梁）+247。2 (內(nèi)橫墻)+(外縱墻= KN,邊縱墻對(duì)邊縱梁偏心距e= m邊縱墻重=（）= KN∴邊縱梁對(duì)梁的扭矩T== KNm，中縱墻對(duì)邊縱梁偏心距e= m中縱墻重=（）= KN∴中縱梁對(duì)梁的扭矩T==m③對(duì)于12層：q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載形式。 q1=+= KN/m q1’= KN/m q2和q2’分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由此可得：q2= KN/m 2= KN/m q2’= KN/m 2 = KN/m P1=[()2+(+)]（板）+（縱梁）+247。2 (內(nèi)橫墻)+(外縱墻)= KNP2=[()2+(+)+（+）2]（板）+（縱梁）+247。2 (內(nèi)橫墻)+(外縱墻= KN,邊縱墻對(duì)邊縱梁偏心距e= m邊縱墻重=（）= KN∴邊縱梁對(duì)梁的扭矩T== KNm，中縱墻對(duì)邊縱梁偏心距e= m中縱墻重=（）= KN∴中縱梁對(duì)梁的扭矩T==m（2）活載作用 各層梁上的活載①對(duì)于第4層（） q2== KN/m q2’== KN/m P1=[()2+(+)]= KNP2=[()2+(+)+（+）2]= KN 梁對(duì)柱不偏心，M1=M2=0同理，在屋面雪荷載（）的作用下：q2== KN/m q2’== P1== KNP2== KN 梁對(duì)柱不偏心，M1=M2=0②對(duì)于13層（ KN/m2， KN/m2）q2== KN/m q1’== P1=[()2+(+)]= KNP2=[()2+(+)]+（+）2= KN 梁對(duì)柱不偏心，M1=M2=0將以上計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦卤硭荆? 橫向框架恒載匯總表層次q1KN/mq1’KN/mq2KN/mq2’KN/mP1KNP2KNM1KNm40312 橫向框架活載匯總表層次q2KN/mq2’KN/mP1KNP2KNM1KNm4（）（）001300注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。計(jì)算過(guò)程還應(yīng)考慮柱自重。恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算①梁端剪力由兩部分組成：，計(jì)算公式為： 、分別為矩形和梯形荷載 、分別為矩形和三角形荷載，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即跨 跨 因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟?，故②柱的軸力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載產(chǎn)生由彎矩產(chǎn)生總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂＝N底N頂＝N底40302010注：N底＝N頂＋柱自重（頂：、中：、底：）（3）柱的剪力計(jì)算 柱的剪力： 式中，、分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩。柱子剪力層數(shù)1234A柱B柱 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖、雪載作用下內(nèi)力計(jì)算當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。 (1)彎矩計(jì)算活載為豎向荷載，梁端、柱端彎矩采用分層法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱(chēng)，故計(jì)算時(shí)可用半框架。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。梁端、柱端彎矩的計(jì)算：梁、： ，（三角形荷載） 分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載頂層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 第13層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則第13層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 活載數(shù)值及固端彎矩圖 分層法計(jì)算內(nèi)力圖 活載作用下的框架彎矩圖()（2）梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端剪力可根據(jù)梁上活載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。為柱長(zhǎng)度。在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上、下端的彎矩、分別按下列各式計(jì)算： 柱端剪力計(jì)算公式為柱端彎矩計(jì)算公式為 ， 需要注意的是，風(fēng)荷載作用下的反彎點(diǎn)高比是根據(jù)表：均布水平荷載作用下的各層標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比查得。 梁端彎矩、剪力以及柱軸力分別按照下列公式計(jì)算：； ；； 風(fēng)荷載作用下的梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N4321橫向框架在風(fēng)荷載作用下彎矩、。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來(lái)說(shuō)，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)。該框架內(nèi)力組合共考慮了三種內(nèi)力組合，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩()。計(jì)算跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件來(lái)確定。 右風(fēng)則。其中應(yīng)注意，如果，即最大彎矩發(fā)生在支座處時(shí)，的計(jì)算公式不同。柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有M、N、V。本工程地震烈度6度，為三級(jí)抗震等級(jí)。 框架梁這里以第一層的AB跨梁及第二層AB柱為例來(lái)計(jì)算 一層AB梁的正截面受彎承載力計(jì)算 （第一層AB梁）從梁的內(nèi)力組合表中選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。梁內(nèi)縱向鋼筋選級(jí)鋼，()下部跨間截面按單筋形梁計(jì)算，因?yàn)椋簩俚谝活?lèi)T型截面 實(shí)際配筋取2根20的HRB400(As=628mm2)，滿(mǎn)足要求跨中配筋率應(yīng)大于和中的較大值。梁端加密區(qū)的箍筋取2肢φ8250，箍筋用級(jí)鋼，則其斜截面受剪承載力應(yīng)符合： 即 ，本工程取900mm。①柱正截面承載力計(jì)算根據(jù)柱端截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值及其調(diào)整值，按正截面受壓（或受拉）計(jì)算柱的縱向受力鋼筋，一般可采用對(duì)稱(chēng)配筋。，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度按如下兩式計(jì)算，并取其中較小值：式中，、為柱的上、下端節(jié)點(diǎn)交匯的各柱線(xiàn)剛度之和與交匯的各梁的線(xiàn)剛度之和的比值；為兩較小值；為柱的高度。④三級(jí)框架柱的抗震構(gòu)造措施三級(jí)框架柱