【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 對(duì)梁的扭矩T==m ∴梁對(duì)邊柱M2=T2= KNm③對(duì)于12層：q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載形式。其它荷載計(jì)算方法同第5層。 q1=+= KN/m q1’= KN/m q2和q2’分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由此可得：q2= KN/m 2= KN/m q2’= KN/m 2 = KN/m P1=[()2+(+)]（板）+（縱梁）+247。22（次梁）+247。2 (內(nèi)橫墻)+(外縱墻)= KNP2=[()2+(+)+（+）2]（板）+（縱梁）+247。22（次梁）+247。2 (內(nèi)橫墻)+(外縱墻= KN,邊縱墻對(duì)邊縱梁偏心距e= m邊縱墻重=（）= KN∴邊縱梁對(duì)梁的扭矩T== KNm∴梁對(duì)邊柱M1=T2= KNm，中縱墻對(duì)邊縱梁偏心距e= m中縱墻重=（）= KN∴中縱梁對(duì)梁的扭矩T==m ∴梁對(duì)邊柱M2=T2= KNm（2）活載作用 各層梁上的活載①對(duì)于第4層（） q2== KN/m q2’== KN/m P1=[()2+(+)]= KNP2=[()2+(+)+（+）2]= KN 梁對(duì)柱不偏心，M1=M2=0同理，在屋面雪荷載（）的作用下：q2== KN/m q2’== P1== KNP2== KN 梁對(duì)柱不偏心，M1=M2=0②對(duì)于13層（ KN/m2， KN/m2）q2== KN/m q1’== P1=[()2+(+)]= KNP2=[()2+(+)]+（+）2= KN 梁對(duì)柱不偏心，M1=M2=0將以上計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦卤硭荆? 橫向框架恒載匯總表層次q1KN/mq1’KN/mq2KN/mq2’KN/mP1KNP2KNM1KNmM2KNm40312 橫向框架活載匯總表層次q2KN/mq2’KN/mP1KNP2KNM1KNmM2KNm4（）（）001300注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 各桿相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)算 (1)彎矩計(jì)算恒載為豎向荷載，梁端、柱端彎矩采用分層法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱(chēng)，故計(jì)算時(shí)可用半框架。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算過(guò)程還應(yīng)考慮柱自重。梁端、柱端彎矩的計(jì)算：梁、： ，（三角形荷載） 分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載頂層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 第3層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則第3層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 第12層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則第12層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 恒載數(shù)值及固端彎矩圖 分層法計(jì)算內(nèi)力圖 恒載作用下的框架彎矩圖()（2）梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重。恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算①梁端剪力由兩部分組成：，計(jì)算公式為： 、分別為矩形和梯形荷載 、分別為矩形和三角形荷載，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即跨 跨 因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟?，故②柱的軸力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載產(chǎn)生由彎矩產(chǎn)生總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂＝N底N頂＝N底40302010注：N底＝N頂＋柱自重（頂：、中：、底：）（3）柱的剪力計(jì)算 柱的剪力： 式中，、分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩。為柱長(zhǎng)度。柱子剪力層數(shù)1234A柱B柱 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖、雪載作用下內(nèi)力計(jì)算當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小，因此對(duì)梁跨中彎矩應(yīng)乘以的系數(shù)予以增大。 (1)彎矩計(jì)算活載為豎向荷載，梁端、柱端彎矩采用分層法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱(chēng)，故計(jì)算時(shí)可用半框架。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算過(guò)程還應(yīng)考慮柱自重。梁端、柱端彎矩的計(jì)算：梁、： ，（三角形荷載） 分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載頂層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 第13層梯形、三角形荷載化為等效均布荷載則第13層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 活載數(shù)值及固端彎矩圖 分層法計(jì)算內(nèi)力圖 活載作用下的框架彎矩圖()（2）梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端剪力可根據(jù)梁上活載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重?；钶d作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算①梁端剪力由兩部分組成：，計(jì)算公式為： 為梯形荷載 為三角形荷載，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即跨 跨 因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟?，故②柱的軸力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 活載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載產(chǎn)生由彎矩產(chǎn)生總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂＝N底N頂＝N底40302010注：N底＝N頂＋柱自重（頂：、中：、底：）（3）柱的剪力計(jì)算 柱的剪力： 式中，、分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩。為柱長(zhǎng)度。柱子剪力層數(shù)1234A柱B柱 活載作用下梁剪力、柱軸力圖計(jì)算方法采用D值法。在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上、下端的彎矩、分別按下列各式計(jì)算： 柱端剪力計(jì)算公式為柱端彎矩計(jì)算公式為 ， 需要注意的是，風(fēng)荷載作用下的反彎點(diǎn)高比是根據(jù)表：均布水平荷載作用下的各層標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比查得。 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次y4321 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次Y4321注：,剪力單位為KN。 梁端彎矩、剪力以及柱軸力分別按照下列公式計(jì)算：； ；； 風(fēng)荷載作用下的梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N4321橫向框架在風(fēng)荷載作用下彎矩、。 左風(fēng)作用下框架彎矩圖 左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸力圖梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面。結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來(lái)說(shuō)，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來(lái)?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、。可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)。該框架內(nèi)力組合共考慮了三種內(nèi)力組合，，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩()。計(jì)算跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件來(lái)確定。若 ，說(shuō)明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 若，說(shuō)明,則 若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計(jì)算公式 x可由下式解得： 計(jì)算第一層AB跨的跨間最大彎矩：在組合下， 左風(fēng)由表可得： 所以， ，則 。 右風(fēng)則。 同理可以求得