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某造紙廢水處理工藝設計畢業(yè)設計-在線瀏覽

2024-08-02 20:21本頁面
  

【正文】 、架橋、卷掃、共沉、電沉積、電化學還原等多種作用綜合效應的結果。不同的反應途徑會產生不同的產物,反應動力學也不一樣。臭氧和許多水溶液組分,THM、不活潑的芳香族,如氯苯,反應緩慢。通常情況下,臭氧跟電離和離解的有機化合物反應比沒有解離的化合物快的多。⑸電化學方法廢水凈化的電化學方法其實質是直接或間接地利用電解作用,把水中的污染物去除,或把有毒物質轉化為無毒、低毒物質。對于造紙廢水排放量較低且含COD較高的大中型廢紙造紙企業(yè),通過利用單級氣浮或沉淀的物化方法達到國家一級排放標準有很大的難度,因為可溶性COD、BOD5主要是通過生化法才能有效去除。因此,在原水SS和COD濃度較高時,應在一級物化處理之后接生化方法處理,使處理出水最終達到國家排放標準的要求。缺氧—好氧處理工藝,通過缺氧段的微生物選擇對有機物進行吸附,吸附在微生物體的有機物在好氧段被氧化分解。由于缺氧段微生物的選擇和對有機物的吸附,能有效地抑制好氧段絲狀細菌的生長,控制污泥膨脹。d)時,%左右。在相同條件下,接觸氧化法處理效果不如活性污泥法,但在二沉池需要更低的表面負荷,而且填料的定期更換問題也應引起重視。⑴污水處理工藝設計說明;⑵污水處理系統(tǒng)中構筑物的設計參數;⑶設備的選型;⑷平面布置圖和工藝流程圖;⑸高程計算布置。廢水中的懸浮物主要是長纖維、短纖維、填料及少量的雜細胞組成。處理工藝中主要采用物化與生化處理相結合的方法,針對廢水水質及回用水質要求,對廢水進行分級處理。: 出水水質指標項目pHCOD(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)出水濃度~≤90≤20≤30目前國內外,中小型造紙廠廢水處理的生物工藝主要有:推流式活性污泥法、上流式厭氧污泥床工藝、卡魯塞爾氧化溝、厭氧折流板反應器工藝、SBR法(序批式活性污泥法)。會出現池首曝氣不足,池尾曝氣過量的現象,增加動力費用。在處理某些工業(yè)廢水時尚需預處理。自動化控制要求高;后處理設備要求大;由于不設初沉池,易產生浮渣,浮渣問題尚未妥善解決。合理的選用能使進料均勻分布在消化器底部的布水器;對水質和負荷突變比較敏感,耐沖擊能力差;污泥床內有短流現象,影響處理能力。目前,不利于應用和推廣在實際中;在很多方面的研究,還需要進行加強[8][9][10]。為了達到較好的生物處理效果,一般采用卡魯塞爾氧化溝工藝去處理污水,從而達到處理目的。針對該項造紙廢水的水質特點及本設計中所選排放標準,本設計處理工藝分為預處理、物化處理、生化處理、深度處理及污泥處理五部分。截留的纖維經收集后還可回用在生產中。⑶生化處理工藝物化處理后的廢水,進入生化處理階段,在適宜的環(huán)境條件下,利用微生物的新陳代謝(異化)和合成代謝(同化),對廢水中的大部分有機物和部分無機物進行處理。⑷深度處理工藝經卡魯塞爾氧化溝處理后的出水進入二沉池,分離懸浮生長生物處理工藝中的活性污泥,使處理后的出水得以澄清。沉淀池污泥部分回流至水解酸化池和好氧池,剩余污泥與物化污泥混合后再輸送到污泥壓濾脫水系統(tǒng)進一步處理。 各單元處理效果預測表處理單元項目PHCOD(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)原水6~91200400600格柵去除率6~90%0%0%出水濃度1200400600調節(jié)池去除率6~910%10%20%出水濃度1080368480絮凝沉淀池去除率6~940%30%70%出水濃度648144水解酸化池去除率6~950%50%0%出水濃度324144卡魯塞爾氧化溝去除率6~978%85%89%出水濃度二沉池去除率6~97%5%3%出水濃度要求目標出水濃度6~9902030由上表可知本設計處理工藝選用合適,出水水質能夠達標。傾斜安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或污水處理廠的前端。: 格柵示意圖⑴設計依據①設置格柵渠道,寬度適當,使水流保持適當的流速;②~;③為防止柵條間隙堵塞,~;④格柵間設置工作臺,滿足安裝設備和沖洗設施;⑤按柵條間隙,可分為粗格柵(50~100mm)、中格柵(10~40mm)、細格柵(~10mm);⑥~;⑦按格柵形狀,可分為平面格柵和曲面格柵;⑧柵渣的含水率約為80%,密度約為960kg/m3。;⑤。 ()式中:——最大設計流量,m3/s;設;——格柵傾角,(176。格柵的間隙數量n確定后,則格柵框架內的柵條數目為n1。⑵格柵槽總寬度B:格柵寬B1 ()式中:B1——格柵槽寬度,m;S——柵條寬度,m;——柵條凈間隙,m;——格柵間隙數。則⑶通過格柵的水頭損失h2: () ()式中:k——格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數,一般取3;——計算水頭損失,m;g——重力加速度,;——阻力系數,其數值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關,: 格柵阻力系數計算公式柵條斷面形狀計算公式說明正方形:收縮系數=⑷柵后槽總高度H: ()式中:h1——柵前渠超高。⑹每日柵渣量W: ()式中:W1——柵渣量,m3/(103m3污水),當柵條間距為16~25mm時,W1=~,當柵條間距為30~50mm時,W1=~;;——污水總變化系數。柵渣的最終處置方法,可與城市垃圾一起填埋,焚燒(820℃以上)以及堆肥等[11]。由生產裝置排出的造紙廢水,其水量和水質隨生產過程而變化,有連續(xù)均勻的,有不均勻的,也有間歇的。污水從調節(jié)池一端進入,另一端通過污水提升泵進入絮凝沉淀池。⑵調節(jié)池參數選擇①混合時間8h;②;③;④。則調節(jié)池的尺寸為本次設計的滲濾液pH值在6~9左右,根據常用混凝劑的應用特性,選用聚合氯化鋁(PAC)作為混凝劑,混凝劑的投加采用濕投法。本次選擇的聚合氯化鋁混凝劑為液態(tài)。在反應池中投加絮凝劑后形成有機性懸浮物、活性污泥等在沉淀池中沉降處理。絮凝在沉淀池中為水中細小膠體,在懸浮澄清池或接觸濾池中分散顆粒由于分子吸引力的作用互相粘結凝聚。A——混凝池平面尺寸,g——重力加速度,;⑵沉淀池①顆粒沉降速度μ:~。③傾斜角:為了使排泥方便常用50176。④板內流速v:可參考相當于平流式沉淀池的水平流速,一般為10~20mm/s。⑥為使水流均勻分配和收集,側向流斜板沉淀池的進出水口應設置整流墻?;炷O備:混凝方式有水泵混合、隔板混合和機械混合等;主要混合設備有水泵葉輪壓力水管、靜態(tài)混合器或混合池等?;炷赜行莘eV ()式中:V——混凝池有效容積,m3;Qmax——設計流量,m3/d;混凝池高度H,為了配合沉淀池的設計,混凝池設計為2格,則: ()式中:——有效水深,m;V——混凝池有效容積;,總設計高度為6m。旋轉槳板面積與絮凝池過水斷面面積之比為:,四塊固定擋板寬,其面積于絮凝池過水斷面積之比為:。葉輪槳板中心點旋轉直徑: ()葉輪轉速分別為:。斜板沉淀池的沉淀效率高、池子容積小和占地面積小。⑴設計計算①斜板面積 ()需要斜板實際總面積: ()式中:——最大設計流量,m3/s;——顆粒沉降速度,;——有效系數,;——斜板水平傾角,60176。斜板位于沉淀池中間,,,則池長為:池寬: ()校對:,符合,從寬邊進水。式中:——斜板區(qū)上部水深,~——斜板高度——表面負荷,⑥沉淀池高度 ()式中:——超高,;——緩沖層高度,~;——污泥斗高度。沉淀池出水口布置要求在池寬方向均勻集水,并盡量潷取上層澄清水,減小下層沉淀水的卷起,采用指形槽出水。排泥方式:選擇多斗重力排泥。水解池是改進的升流式厭氧污泥床反應器,不設三相分離器,不需要密閉的池,不需要攪拌器,降低了造價,便于設計放大[14][15][16]。經處理后的水通過溢流堰流入下一處理單元。: 水解酸化池示意圖V——水解池發(fā)熱容積,m3;Kz——總變化系數,;Q——設計流量,m3/h;T ——水力停留時間,h取5小時⑴水解池的容積VV=Kz QT==1125m3 ()水解池取LBH=11115m,2座⑵水解池上升流速核算反應器的高度為:H=4m,反應器的高度與上升流速之間的關系為:V=Q/A=V/TA=H/T=4/5=水解反應器的上升流速V=~,V符合設計要求。⑷出水收集出水采用鋼板矩形堰。污泥排放采用定時排泥,每日12次,另外,由于反應器底部可能會積累顆粒物質和小砂礫,需在水解池底部設排泥管。因此氧化溝具有特殊的水力學流態(tài),既有完全混合式反應器的特點,又有
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