金屬裝配車間雙跨等高廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-07-29 01:38本頁(yè)面
【正文】 （2）中柱B軸柱截面幾何特征： 上柱：A=500*700=350*103mm2 G=25*= IX=（1/12）*500*7003=*106mm4 IY=（1/12）*700*5003=*106mm4 RX=（IX/A）1/2=RY=（IY/A）1/2=下柱：A=2*500*700+100*1300+4*1/2*25*200=240*103mm G=25*=IX=(1/12)*100*15003+4[(1/12)*200*1003+200*100*7002]+4[(1/36)*200*25+1/2*200*25(650(25/3)) 2] =*106mm4 IY=2*（1/12）*100*5003+（1/12）*（1500200）*1003+4[（1/36）*25*2003+（1/2）*200*25*（50+（200/3）2）=2350*106mm4 RX=（IX/A）1/2= RY=（IY/A）1/2=為便于后面使用，各柱的截面幾何特征列于例表2。（一） 屋蓋結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值（G1K）：屋面均布荷載匯集：三氈四油防水層上鋪小石子：25mm厚水泥沙漿找平層：100mm厚珍珠巖制品保溫層：一氈二油隔氣層：25厚水泥沙漿找平層：6m預(yù)應(yīng)力大型屋面板：合計(jì)： KN/m2屋蓋結(jié)構(gòu)自重由屋架傳給排架柱的柱頂G1K按負(fù)荷范圍計(jì)算：其值為：屋面結(jié)構(gòu)傳來(lái)：*6*21*=天窗架傳來(lái)：34KN天溝板傳來(lái)：*6=屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值：95/2=合計(jì)：G1K=對(duì)于A，C軸柱：G1AK=G1CK=。如例圖4（a）所示。BK=2*=。如例圖4（b）所示。其偏心距e2A=e2C=650250=400mm 對(duì)于中柱：G2B，K=*=。其偏心距e3A=e3C=750650=100mm 對(duì)于中柱牛腿處：G3B，K左=G3B，K左= 。4．下柱自重G4K（見(jiàn)例5） 對(duì)于邊柱：G4A，K=G4C，K=**=。其偏心距e4B=05．基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自重（G5K，G6K） ，（見(jiàn)例5） 由于只在基礎(chǔ)頂設(shè)置一道連系梁，因此，基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自重直接傳給基礎(chǔ)，故G5K=0。軌頂標(biāo)高+?；A(chǔ)梁高：，因此，墻體凈高為：+=。 基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自重：*（*64*）+*4*=。 這項(xiàng)荷載直接作用在基礎(chǔ)頂面。中柱列沒(méi)有維護(hù)墻，G6B，K=0 各永久荷載的大小和作用位置如例圖5所示。需要特別注意：柱頂?shù)钠膲毫Τ藢?duì)柱頂存在偏心力矩外，由于邊柱上下截面形心不重和，因此，對(duì)于下柱頂也存在偏心力矩。AC柱（邊柱）各截面彎矩計(jì)算：柱頂：M1AK=MICK=*=牛腿頂面：M2AK=M2CK=（+）**=對(duì)于中柱，由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱荷載對(duì)稱，因此，中柱不存在彎矩作用。例圖6永久荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖（二） 屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092001，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 屋面雪荷載：，不考慮積灰荷載，故僅按屋面活荷載計(jì)算。如例圖5所示。各柱頂?shù)膹澗赜?jì)算方法與永久荷載相同。最小輪壓計(jì)算：AB跨：==187=45KN1. 吊車豎向荷載、的計(jì)算： 吊車豎向荷載、的計(jì)算，按每跨兩臺(tái)吊車同時(shí)工作且達(dá)到最大起重量考慮。吊車荷載的計(jì)算利用吊車支座反力影響線求得。2. 吊車水平荷載TMAX，K的計(jì)算 吊車水平荷載TMAX，K的計(jì)算，按每跨2臺(tái)吊車同時(shí)工作且達(dá)到最大起重量考慮。吊車水平荷載的計(jì)算也可利用吊車豎向荷載計(jì)算時(shí)吊車糧支座反力影響線求的。3. 吊車荷載作用下排架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定吊車的豎向荷載DMAX，K、DMIN，K作用在吊車梁支座墊板中心出（同G3作用的位置），對(duì)下部柱都是偏心壓力。結(jié)構(gòu)分析按2臺(tái)吊車單獨(dú)作用在不同的跨內(nèi)，考慮到DMAX，K即可以發(fā)生在左柱又可以發(fā)生在右柱，因此，在吊車豎向荷載作用下對(duì)于雙跨廠房，當(dāng)兩跨均有吊車時(shí)，應(yīng)考慮四種情況（見(jiàn)例圖10）。吊車水平荷載作用在吊車梁的頂面。2． 風(fēng)荷載體型系數(shù)如例圖—12所示。風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz 的確定風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz按B類地貌由表13—4（或按〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉GB50009—2001的規(guī)定）確定：作用在柱頂以下墻面上的風(fēng)荷載按均布考慮，其風(fēng)壓高度變化系數(shù)可按注頂標(biāo)高取值。這時(shí)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)可按天窗檐口取值；柱頂至室外地面的高度為（見(jiàn)例圖—1）：Z=++=天窗檐口至室外地面的高度為（見(jiàn)例圖—1）：Z=++++=.由表134按線性內(nèi)插法確定μz:柱頂:天窗檐口處: 左風(fēng)情況下風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值(見(jiàn)例圖13(a)):q1k=μs1μzWoB=***6=q2k=μs2μzWoB=***6=柱頂以上的風(fēng)荷載可轉(zhuǎn)化為一個(gè)水平集中力計(jì)算,其風(fēng)壓高度變化系數(shù)統(tǒng)一按天窗檐口處μz=:Fwk=ΣμsμzWohB=[(+)***6*]+[(+)***6*]+[(+++)***6*]+[(++)***6*]=右風(fēng)和左風(fēng)情況對(duì)稱,方向相反(見(jiàn)例圖13(b))。本廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算。這里規(guī)定柱頂不動(dòng)鉸支座反力R，柱頂剪力V和水平荷載自左向右為正，截面彎矩以柱左側(cè)受拉為正，柱的軸力以受壓為正。 ηB =K B /K=。下面進(jìn)行各種荷載走作用下排架的內(nèi)力。各柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力：A柱：λ= ；n =C1=*[1λ2(n1)/n]/[1λ3(1n)/n]=*[()/]/[1+()/=C3=*(1λ2)/[1λ3(1n)/n]= *()/[1+()/]=R1=MC1/H=*()R2=MC3/H=*()所以RA=R1+R2=（）B柱：RB=0C柱：RC=RA=（）所以：假設(shè)的排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力之和R=RA+ RB+ RC=0所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為：VA= RA=（）VB= RB=0VC= （）各柱頂?shù)膶?shí)際剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。排架的彎矩圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如例圖15所示。排架的彎矩圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如圖所V=V=V=圖 AB跨有屋面活荷載時(shí)排架的內(nèi)力圖2. AB跨有吊車荷載，Dmax,k作用在A柱，Dmin,k作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力分析，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如例圖21所示。 (a) Dmax,k在B柱時(shí)的軸力(KN) (b) Dmax,k作用在B柱時(shí)的彎距和柱底剪力 例圖22 AB跨有吊車Dmax,k作用在B柱時(shí)排架內(nèi)力圖 2. AB跨有吊車荷載，Dmax,k作用在B柱，Dmin,k作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力分析，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如例圖21所示。 例圖22 AB跨有吊車Dmax,k作用在B柱時(shí)排架內(nèi)力圖 （四）吊車水平荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）作用下排架內(nèi)力分析1． AB跨有吊車荷載Tmax,k向左作用在AB柱，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如例圖27所示。因此排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力系數(shù)C4需用線形內(nèi)插法確定。排架的彎矩圖，柱底剪力和軸如圖所示，柱的軸力為零 （五）風(fēng)荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）作用下排架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析1． 左風(fēng)情況：其計(jì)算簡(jiǎn)圖如例圖33（a）所示在均布風(fēng)荷載作用下，各柱頂不動(dòng)鉸支座反力的計(jì)算：A柱：λ=；n= ；C5=3[1+λ4（1/n1）]/{8[1+λ3（1/n1）]}=RA= C5qH=**=（ ） C柱：λ=H
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