【正文】 滲透水質(zhì)量體積900T900m179。18蔗渣末輾汁純度蔗渣量轉(zhuǎn)光度蔗渣固溶物纖維分水分蔗糖量固溶物量非糖分量纖維量水分量65%%%%48%625T混合汁質(zhì)量體積糖錘度蔗糖分重力純度固溶物量蔗糖量179。清凈工段⑴硫磺硫磺量=5000%=（T/D）二氧化硫量=2=(T/D)實(shí)用二氧化硫量=%=(T/D)(設(shè)管道中和器SO2吸收率=%，其中：蔗汁用90%，糖漿用10%) 選定蔗汁用SO2量=90%=(T/D)糖漿用SO2量=10%=(T/D)⑵石灰乳有效CaO量=5000%=7(T/D)石灰量=查表，,， 選定濃度為故1m179。/d 糖工業(yè)手冊(cè)》石灰乳量=125=(T/D) 表323水分量==(T/D)⑶磷酸蔗汁中含有有效P2O5量350PPm 選定蔗汁中原有有效P2O5量250PPm 選定需加入有效P2O5量=(350250)106=需加入純磷酸量=2H3PO4/P2O5=t/d需85%的磷酸量=t/d假設(shè)稀釋后磷酸濃度10% 選定加入磷酸量=所需水量==⑷中和汁質(zhì)量=+++=固溶物量=+7++=錘度==%容積==179。/d⑹泥汁設(shè)泥汁體積對(duì)中和汁體積的比例為20%,則 選定泥汁體積=20%=179。/d⑼濾清汁洗水量對(duì)濾泥比=150% 選定洗水量=125150%=濾清汁量=+=⑽混合清汁質(zhì)量=+=未測(cè)定損失%=1%甘蔗蔗糖重 選定未測(cè)定損失量1%700=7t/d蔗糖量==666t/d固溶物量=++10++=錘度=重力錘度=純度差== 非糖分量==入蒸發(fā)罐清汁糖錘度=入蒸發(fā)罐清汁量=入蒸發(fā)罐清汁蔗糖分=入蒸發(fā)罐清汁重力純度=從上述計(jì)算結(jié)果列出澄清工段計(jì)算綱要，如下表所示：蒸發(fā)工段糖漿：糖錘度=70186。Be70%7t/d10t/d125m179。磷酸需加入有效P2O5量需加入純磷酸量需85%的磷酸量中和汁質(zhì)量體積179。絮凝劑絮凝劑量絮凝劑稀液量體積179。/d179。/d 澄清工段計(jì)算綱要表濾清汁洗水量對(duì)濾泥百分比洗水量濾清汁量150%混合清汁混合清汁量未測(cè)定損失百分比未測(cè)定損失量蔗糖量固溶物量錘度重力純度純度差非糖分量入蒸發(fā)罐清汁糖錘度入蒸發(fā)罐清汁量入蒸發(fā)罐清汁蔗糖分入蒸發(fā)罐清汁重力純度1%7t/d666t/d%% %%蒸發(fā)工段計(jì)算綱要物料名稱項(xiàng)目每天每時(shí)對(duì)蔗比/%糖漿糖錘度糖漿量蒸發(fā)水量重力純度固溶物量蔗糖量硫熏后除去沉淀量70186。=（t）可產(chǎn)丙糖量==（t）丙糖膏的配料是：先抽入種子為底料，種子純度為75GP(由純度69GP的甲原蜜和純度82GP的甲稀蜜配成投粉煮制)。設(shè)子濃度85Bx,用量7m179。,則：種子占全罐丙糖膏的百分比：=種子固溶物量=28%=（t）底料（種子）用甲原蜜、甲稀蜜配成，所需之量分別為：甲稀蜜 82 W1= 75甲原蜜 62 W1=除底料外，還需加入物料的純度為：可用乙糖蜜煮上。.種子量占糖膏量百分比=種子量=40%=（t）種子用甲原蜜，甲稀蜜煮成，所需甲原蜜，甲稀蜜量為：甲稀蜜 82 75甲原蜜 69 (7/13)=(t)除底料外,仍需加入的物料純度為:可用甲原蜜煮上，=(t)乙糖膏配料合計(jì)： 固溶物量/T 純度/GP 蔗糖量/T 甲稀蜜： = +)甲原蜜: + = 合計(jì): 乙糖膏純度復(fù)核:⑷甲糖膏,甲糖膏提糖率為56%,故應(yīng)煮甲糖膏量為:產(chǎn)甲稀蜜、甲原蜜量合計(jì)==煮乙、丙糖需甲原蜜量合計(jì)=+=甲膏產(chǎn)甲稀蜜量==煮乙、丙糖需甲稀蜜量=+=甲稀蜜回煮甲膏量==甲糖膏配料合計(jì): 固溶物量/T 純度/GP 蔗糖量/T 糖漿: 100 = 乙糖: = 丙糖回溶: = +) 甲稀蜜: = 合計(jì): 甲糖膏純度復(fù)核:⑸計(jì)算各種物料的質(zhì)量、體積等甲糖膏：固溶物量=蔗糖量==960T/D以質(zhì)量表示為=以體積表示為=m179。Bx當(dāng)濃度為95186。 查《制糖工業(yè)分 析》乙糖膏:固溶物量=蔗糖量==257T/D以質(zhì)量表示為: T/D以體積表示為: m179。Bx當(dāng)濃度為97186。 查《制糖工業(yè)分 析》丙糖膏:固溶物量=T/D蔗糖量==以質(zhì)量表示為: T/D 以體積表示為: m179。白砂糖:固溶物量=T/D蔗糖量==以質(zhì)量表示為: T/D以質(zhì)量表示為: m179。乙原糖:固溶物量=T/D蔗糖量==以質(zhì)量表示為: T/D 由錘度為97186。/d 查《制糖工業(yè)分 析》甲原蜜:固溶物量=T/D蔗糖量==以質(zhì)量表示為: T/D以體積表示為: m179。Bx當(dāng)濃度83186。 查《制糖工業(yè)分 析》甲稀蜜：固溶物量=T/D蔗糖量== 由錘度為78186。/d 析》當(dāng)濃度78186。乙原蜜:固溶物量=766 由錘度為90186。/d當(dāng)濃度90186。廢蜜:固溶物量=T/D蔗糖量==以質(zhì)量表示為: T/D 由錘度為92186。/d 查《制糖工業(yè)分當(dāng)濃度92186。 析》乙種:固溶物量=T/D蔗糖量==以質(zhì)量表示為: T/D 由錘度為85186。/d 查《制糖工業(yè)分當(dāng)濃度85186。 析》丙種:固溶物量=T/D蔗糖量== 由錘度為85186。/d 析》從上述計(jì)算結(jié)果列出煮糖工段計(jì)算綱要,如下表所示:煮糖工段計(jì)算綱要表物料名稱項(xiàng)目每天每時(shí)對(duì)蔗比/%甲糖膏固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積960t/d763m179。乙糖膏固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積257t/d179。丙糖膏固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積290t/d179。白砂糖固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積625t/d179。乙原糖固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。丙原糖固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。甲原蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。甲稀蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。乙原蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。廢蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。乙種固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。丙種固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積179。糖分平衡及生產(chǎn)實(shí)績⑴糖分平衡 以甘蔗含蔗糖量100作為計(jì)算基準(zhǔn),則:蔗渣損失蔗糖率=濾泥損失蔗糖率=廢蜜損失蔗糖率=未測(cè)定損失蔗糖率=1%產(chǎn)品中收回蔗糖率=⑵生產(chǎn)實(shí)績壓榨抽出率:E=%對(duì)比壓榨抽出率:=%煮煉收回率:R=對(duì)比煮煉收回率:R85廢蜜理論重力純度: ∴R85=總收回率=ER=%%=%對(duì)比總收回率=R85=%%=%產(chǎn)糖率=第三章 熱力衡算一、熱力方案的選擇與論證〈一〉、熱力裝置的配置及論證糖廠的熱負(fù)荷的特點(diǎn)是耗氣多，用電少；工藝用汽量一般為50~60%，壓榨機(jī)列用電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)，生產(chǎn)耗電為28~30度/。糖廠的熱力裝置有以下幾種型式：①壓榨機(jī)組用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)，用背壓式（中間抽汽）汽輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電和供電。③壓榨機(jī)組用蒸汽機(jī)帶動(dòng)，全廠用電由外電供應(yīng)。⑤壓榨機(jī)組用汽輪機(jī)帶動(dòng)，用背壓式汽輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)供電。從以上熱力裝置類型看，可歸納為用外電及自己發(fā)電兩大類。后者由于發(fā)電用帶動(dòng)壓榨機(jī)組采用不同型式的原動(dòng)機(jī)，又可分為單一廢汽的熱力裝置配置。這樣汽輪機(jī)或蒸汽機(jī)則為一個(gè)減壓站，并且糖廠所加工的原料來自農(nóng)村，而廠址多設(shè)在原料集中，并且離城市較遠(yuǎn)的地區(qū)。若有充足的、廉價(jià)的外電供應(yīng)，糖廠不自建動(dòng)力車間時(shí)，無論壓榨機(jī)組用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)或用蒸汽機(jī)帶動(dòng)，均配置低壓蒸汽鍋爐，以供全廠的工藝用汽。以糖廠本身熱力利用來說，這樣配置是不經(jīng)濟(jì)的。鍋爐的選擇與論證 鍋爐的選擇主要根據(jù)全廠的所需耗汽量和耗電量、燃料的供應(yīng)及投資情況來決定，力求達(dá)到低耗高效，糖廠需大量的蒸汽，在滿足生產(chǎn)用汽的基礎(chǔ)上考慮到以后的擴(kuò)大生規(guī)模；所以選用容量大些的鍋爐，并與外電并網(wǎng)，既可以達(dá)到較好的經(jīng)濟(jì)效益，亦可以平衡穩(wěn)定生產(chǎn)。因此，近年來糖廠普遍采用次中壓（2450KPa）中間（3822KPa）鍋爐。即P=1450KPa,t=400186。C,則η1=(450200)/450100%=%η1=(400200)/400100%=50%Δη=(η1η2)/η2=()/50=11%計(jì)算結(jié)果表明:采用中壓鍋爐比次中壓鍋爐，其相對(duì)熱效率可提高11%。 鍋爐選擇包括設(shè)備容量、參數(shù)、類型及臺(tái)數(shù)，應(yīng)按全廠用汽負(fù)荷大小、蒸汽參數(shù)燃料種類、發(fā)展情況及綜合利用等方面來決定。其相對(duì)熱效率也比中壓鍋爐高。汽輪機(jī)組的選擇甘蔗糖廠汽輪發(fā)電機(jī)組多為背壓式汽輪機(jī)，進(jìn)汽壓力為3430KPa或2450KPa，廢汽壓力為490KPa或294KPa，這種壓力的廢汽適合于帶煮水罐的蒸發(fā)站及煮糖罐或第一效蒸發(fā)罐及煮糖罐加熱之用，其汽凝水不含油污，可作鍋爐的給水，此種機(jī)組在榨季期間起了熱電合供的作用，但在停榨期間若繼續(xù)供電，則廢汽無銷路，因此，生產(chǎn)電能的煤耗比冷凝式汽輪機(jī)的為大。在這種機(jī)組中蒸汽膨脹做功至相應(yīng)于熱用戶所需的壓力，工藝過程所需的蒸汽部分地自機(jī)組的該段中抽出。這種汽輪機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是抽出的蒸汽是可在較大的范圍內(nèi)變動(dòng)，在抽汁氣量較大時(shí)，可有少量蒸汽進(jìn)入低壓段機(jī)組以冷卻其葉輪。因此在糖廠停榨期間，這種機(jī)組可以停止中間抽汽而當(dāng)作冷凝式汽輪機(jī)中運(yùn)行，可以大大節(jié)省生產(chǎn)電能的煤耗。C)：435轉(zhuǎn)速(r/min)： 3000 額定進(jìn)汽量(T/h)：63排汽壓力(ata)：3 體重(t)： 壓榨機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置的選擇與論證 在具有汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)裝置的糖廠中，帶動(dòng)壓榨機(jī)組的原動(dòng)機(jī)可選用電動(dòng)機(jī)、汽輪機(jī)和蒸汽機(jī)。因?yàn)橹挥幸环N參數(shù)的廢汽且壓力較高，便于安排使用，全廠用汽也較省，這種配置方案已普遍為甘蔗糖廠使用。 采用汽輪機(jī)帶動(dòng)壓榨機(jī)，可節(jié)省能量，減少能量轉(zhuǎn)化損失，各用一臺(tái)汽輪機(jī)帶動(dòng)榨機(jī)時(shí)，可以進(jìn)行單獨(dú)調(diào)速，且每座榨機(jī)的調(diào)速范圍較大。因此近代不少糖廠采用汽輪機(jī)。工作環(huán)境不如電動(dòng)機(jī)好，對(duì)電動(dòng)機(jī)直接帶動(dòng)壓榨機(jī)，這樣可以集電，便于采用大型高速汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組發(fā)電，以提高熱效率，并減少蒸汽管路損失?！炊?、蒸發(fā)方案的選擇及論證效數(shù)的確定糖廠蒸發(fā)站的主要任務(wù)是濃縮糖汁，即把清汁中的大部分水份除去，成為糖漿供煮糖之用，糖汁在蒸發(fā)罐中蒸發(fā)，需加熱蒸汽來加熱，1Kg加熱蒸汽約可以蒸發(fā)糖汁中1Kg水，若采用多效蒸發(fā)站，則蒸發(fā)所耗用的蒸汽將隨效數(shù)的增加成比例的減少。目前糖廠所采用的多效蒸發(fā)裝置，多是真空五效蒸發(fā)裝置，四效低真空蒸發(fā)熱力系統(tǒng)及帶煮水罐的五效真空壓力蒸發(fā)系統(tǒng)。各種熱力方案的特點(diǎn)如下：①帶濃縮罐的三效壓力蒸發(fā)方案：特點(diǎn)是⑴各效壓力高的汁汽可抽用，熱功當(dāng)量經(jīng)濟(jì)性好。⑶糖汁傳熱性能好。此外部分蒸汽需減壓，這里的熱能也沒有充分利用，同時(shí)還由于加熱蒸汽溫度較低，蒸發(fā)罐傳熱系數(shù)小，加熱面積相對(duì)增加，所有這些都是這方案的缺點(diǎn)。但由于投資較大，加上從目前一些糖廠對(duì)煮水罐的使用中知道：煮水罐并不好用，效果不怎么明顯，且難于管理。我國提汁率高的大型甘蔗糖廠大都采用五效真空蒸發(fā)方案。但由于效數(shù)多，設(shè)備較復(fù)雜，投資和維修費(fèi)用較高。符合所選鍋爐與汽輪機(jī)的條件。抽汁汽方案蒸發(fā)站不僅擔(dān)負(fù)著濃縮糖汁的任務(wù)，還要利用在蒸發(fā)過程中產(chǎn)生的汁汽，供加熱和煮糖用，以降低耗汽量。若能合理地分配從蒸發(fā)站出來的二次蒸汽，則可降低工廠的工藝耗汽，使現(xiàn)有設(shè)備得到充分利用，有時(shí)甚至可以減少蒸發(fā)站的總加熱