【正文】 S較低的煤氣，因為，煤氣中H2S過高會造成脫硫劑很快失效。目前我國以天然氣的輕油為原料的大型氨廠，通常先采用烷基醇胺等濕法，除去天然氣中的硫化物和二氧化碳等酸性氣體。 本次設計是采用濕法對水氣煤脫硫，主要是采用栲膠脫硫法，栲膠法是我國特有的脫硫技術，是目前國內使用較多的脫硫方法之一。栲膠是由植物的果皮、葉和干的水淬液熬制而成。栲膠法有如下優(yōu)點：（1）栲膠資源豐富，價廉易得，運行費用比改良ADA低。（3）栲膠既是氧化劑又是釩的配合劑，溶液的組成比改良ADA法簡單。（5）栲膠需要熟化預處栲膠質量及其配制方法得當與否是決定栲膠法使用效果的主要因素。原料氣中的含量，可以認為與燃料氣只能跟硫含量成正比。天然氣中硫化氫的含量，則因地區(qū)不有極大的差異，—，有機硫則以硫醇為主。重油部分則以氧化法的制氣過程中，重油中的硫分由95%以上轉化成硫化氫，只有小部分變成有機硫，其主要組分為硫氧化碳。此外，硫本身也是一種重要的資源，應當予以回收。2合成氨廠脫硫工藝設計從造氣車間送出來的半水煤氣經氣柜通過靜電除焦器和羅茨鼓風，經冷卻后進入脫硫塔，脫硫后的半水煤氣再機進入冷卻清洗塔的下段凈化后半水煤氣送氮氫氣壓縮機一段入口。變換氣脫硫流程如圖3—2所示變換氣→二次脫硫塔→二次脫硫清潔塔→壓縮從圖3—1中可以看出：采樣管分別取自3塔電動給水泵入口門前，最后匯至一根總管去化學采樣架，正常時采樣門全部處于開啟狀態(tài)，華澤鋁電機組運行時保持2臺電動給水泵運行，1臺電動給水泵備用。大家知道，熱力除氧的原理為：根據道爾頓分壓定律，溶于水中的氣體量與氣體種類、氣體在水面上的分壓力以及水的溫度有，水溫越高，水面上的氣體分壓力越低，氣體的溶解度越小。圖3—2說明了在壓力不變的情況下，水中的溶氧隨溫度的升高而降低。經過分析，決定關閉備用電動給水入口門化學采樣手動、進行觀察。從表2中可以看出鍋爐給水溶氧,溶氧量明顯達到小于7ug/l的國家標準。防腐措施:（1）在電動給水泵停運備用時，及時關閉備用電動給水泵采手動門，開啟運行泵采樣手動門，保證采樣數據的真實性。（3）從數據可以看出，除氧器局部溶氧大，與空冷機組凝結水溶氧大，加強凝結水溶氧的分析，在沒有具體標準的情況下，參考濕冷機組凝結水溶氧標準和同類型機組比較，使凝結水溶氧保持在較低的水平。在再生槽再生的脫硫液分別經貧液泵及二次脫硫泵從脫硫塔及二次脫硫塔頂部噴淋而下。脫硫液流程如圖3—3所示：硫磺泡沫在再生槽頂部溢流至硫泡沫混合槽，以硫泡沫泵壓至硫泡沫分離出硫膏，進入熔硫釜，加熱熔融后，硫磺呈液態(tài)流出冷卻成形后作為副產品出售。Ⅰ、溶液組分濃度的影響栲膠法中含有Na2CONaVOT(OH)O2，此外還有生成物S、NaHCONa2S2O3等，上述組分均影響溶液的吸收。若過高則副反應加劇、堿耗大、浪費嚴重，一般Na2CO3濃度控制在3～5g/L。若濃度低，則副反應加劇，Na2S2O3的生成速度加快，易析出礬氧硫沉淀。(3)溶液中T(OH)O2：若T(OH)O2過少，則脫硫效率低、膠性差、硫顆粒易沉淀、堿礬消耗大、副反應快；T(OH)O2過多，溶液膠性過強硫粒細、出硫差，～。pH值過高，則析硫較慢，副反應加快，～。~。(7)懸浮硫的影響溶液中懸浮硫濃度越低越好，若過高則易發(fā)生沉淀從而堵塞管道設備，還會影響吸收再生，同時伴有副反應發(fā)生。適當提高噴淋密度，不但利于提高氣體凈化度，還有利于對填料表面和空隙中硫的沖刷；但噴淋密度過高，則會使溶液質量下降，還會導致系統(tǒng)阻力上升。但液氣比過高則溶液在反應罐和再生槽內的停留時間短，不利于析硫和溶液再生。Ⅳ、溫度的影響(1)半水煤氣入塔溫度的影響：若半水煤氣入塔溫度偏低，則煤氣中夾帶水分分離得好；對栲膠溶液各組分濃度影響小，但溫度過低，加劇了氣體與溶液的熱量交換，會使溶液濃度急劇下降。(2)循環(huán)系統(tǒng)溶液溫度的影響：若循環(huán)系統(tǒng)溶液的溫度過高,則氣體的溶解度降低，不利于吸氧和栲膠液的再生，且副反應加劇。Ⅴ、液位的影響（1）脫硫塔底部液位的影響　脫硫塔底部液位應以系統(tǒng)中的溶液量及循環(huán)量為依據，若脫硫塔底液位過低，則易造成氣泡夾帶，使富液泵不打量。(2)循環(huán)槽液位的影響　循環(huán)槽液位可根據循環(huán)系統(tǒng)中的溶液量及再生槽和脫硫塔等設備內的液位，溶液循環(huán)量進行控制，一般情況下以不低于液位顯示的50%及不高于循環(huán)槽放空管口為宜，以保證貧液泵正常工作及避免循環(huán)槽內形成真空。影響栲膠再生的主要因素有再生溫度,再生壓力，再生槽液位，再生空氣量及再生時間。5℃。噴頭的開關個數決定了噴射壓力的高低，噴射壓力越高則空氣吸入越多，栲膠再生效果越好，泡沫越易形成。Ⅲ、再生槽液位的影響　再生槽液位是根據再生槽硫泡沫層的厚度和循環(huán)系統(tǒng)的液位來進行控制的，通過調節(jié)再生槽上液位調節(jié)器平衡管的高度調節(jié)液位高低。通常以硫泡沫能均勻溢流、泡沫層厚度適宜為基準進行調節(jié)。但是再生時間過長，溶液循環(huán)量要減小，有可能導致吸收不好，使脫硫塔出口氣體H2S超標(H2S≤2mg/m3)，同時再生空氣多，副反應加快，一般可根據煤氣量相應地調節(jié)再生時間與空氣量。堿度過高吸收硫化氫過多，釩可能會過度還原。pH值對硫化氫吸收和其氧化成元素硫有著相反影響。實驗證實，脫硫傳質過程中，當pH9時，認為傳質過程為氣膜控制，~，液膜阻力很明顯，pH，液膜阻力更加增大，~，栲膠脫硫和ADA一樣，在氧化反應中是有氫離子參加的，氫離子的濃度對氧化反應還原電位是有很大影響的，在不同pH條件下，栲膠的氧化還原性能可能是不相同的，因此必須嚴格控制溶液的pH值。因此測量溶液電位尤為重要。溶液的電位表明溶液的氧化還原能力的大小，反映溶液再生系統(tǒng)溶液再生的好壞，一般控制溶液的電位值在－180mV左右。而pH值較低時加大溶液量即增大噴淋密度可明顯增加脫除硫化氫量。適當的液氣比一方面可保證氣體凈化度，防止溶液中NaHS濃度過高而產生硫—氧—釩沉淀，另一方面是使其動力消耗不會增得過高，而致提高生產成本，適宜的液氣比在設計中已經確定。但是溫度過高，大于50℃就會加快硫代硫酸鹽的生成，造成溶液對設備管道的腐蝕。為使吸收、再生和析硫三者都能順利進行，溶液溫度宜控制在35～45℃。按2H2S+O2=2H2O+S計算，采用噴射再生的空氣量可能要少一些，主要是在喉管中氣液接觸好，反應激烈，接觸時間也少得多，一般再生時間需要30min以上，由于采用噴射再生，12min就滿足了工藝要求，但吹風強度大，達到136m3/(㎡故空氣量不宜過大，過大會招致空氣中的O2與溶液反應，生成硫代硫酸鹽和硫酸鹽，使堿耗增加，硫酸鹽的積累會造成溶液酸性，導致對設備及管道的腐蝕。（2）為了簡化計算起見，不考慮再生氣回收氨后其余成分的變化，以及一次脫硫后CO2成分的變化。（30024）=考慮到在合成時的損失，所以nNH3=48610Kg247。2=考慮到半水煤氣經過洗滌、脫硫、變換等工序到合成的過程中氮氣的損失，則損失率以1%計，則半水煤氣中氮氣的物質的量為nN2=（1+1%）=所以原料氣中N2的體積為VN2==根據原料氣中各氣體的體積比，則其它氣體的體積為VCO2=247。VN2=VH2=247。VN2=則總氣體的體積：V=VN2+VCO2+VCO+VH2+VO2=++++=根據氣體方程，將0oC、45oC時的體積V0V0=(+45)/(125)m3=則進入脫硫塔的氣體的流量為G=3根據氣體中H2S的含量計算H2S的質量入脫硫塔中H2S的質量：m1=711mg/m3=根據設計要求，~2mg/m3,，則塔的脫硫效率是η=（711－）/711100%=.%.由于原料氣中H2S的含量低，故在脫硫的過程中原料氣進入脫硫塔和出脫硫塔的體積流量視為不變，則出塔氣體的流量W0≈所以出塔氣中H2S的質量為m2==故在脫硫塔中吸收的H2S的質量為G1=m1－m2=－=4脫硫液循環(huán)量的計算取脫硫液中硫容量為S=100g/m3,根據液氣比L/G=(C1C2)/S式中：C1為進脫硫塔氣體中硫化氫的含量，g/m3C2為出脫硫塔氣體中硫化氫的含量，g/m3S為硫容量，g/m3L為脫硫液的循環(huán)量，m3/hG為進脫硫塔氣體的流量，m3/h則液氣比為L/G=(－)/100=脫硫液的循環(huán)量L==因脫硫液在循環(huán)中有損失及再生率為95%，取損失率為10%則液體的循環(huán)量為LT=L（1+10%）=（1+10%）=5生成Na2S2O3消耗的H2S的質量G2，Kg/h取Na2S2O3的生成率為H2S脫除量的10%，則G2=10%=6Na2S2O3的生成量G3，Kg/h2H2S~Na