【正文】 雜化。7施工難易程度施工較為復雜化，需要先進的技術和工藝要求施工簡單，方便，節(jié)省工程費用。第二章 尺寸擬定 梁長和跨徑 橋梁的梁長：，標準跨徑：30m，計算跨徑：。但標準設計主要為配合各種橋面寬度，是橋梁尺寸標注而采用統(tǒng)一的主梁間距。本設計預制T梁的翼板端部厚度取8cm，翼板的根部厚度取14cm。斜坡的折線鈍角，主梁間距為160cm（留2cm的工作縫），T梁上翼板寬度為158cm。第三章 主梁的內力計算 恒載內力計算 預制梁自重（第一期恒載） 1）、跨中截面主梁自重 2）、馬蹄抬高與腹板變寬部分的自重 3）、支點段梁的自重 4）、邊主梁的橫隔梁自重圖6 內橫隔梁和端橫隔梁圖 內橫隔梁的體積 端橫隔梁的體積 5）、第一期恒載 第二期恒載 1）、橋面鋪裝 2）、欄桿和人行道 主梁恒載內力計算 如圖7所示，設x為計算截面離左支點的距離，并令，則：主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 圖7恒載內力計算表如表31所示：表31 內力計算表計算數(shù)目荷載集度l= l2=項目 M0M1/8M1/4M3/8M1/2Q0Q1/8Q1/4Q3/8Q1/2α00189。(12α)00g100g200 活載的內力計算 支點處內力影響線當荷載位于支點處時，應按杠桿原理法計算荷載的橫向分布系數(shù)，各號梁的橫向分布系數(shù)影響線和最不利荷載圖如圖8所示：圖8 支點處的荷載橫向分布系數(shù) 支點處荷載橫向分布系數(shù)計算結果： 1號梁： 汽車：moq=1/2= 人群：mor= 2號梁： 汽車：moq= 人群：mor= 3號梁： 汽車：moq= 其他梁同3號梁 計算幾何特性（其他截面） 1）、計算主梁的抗彎慣性矩Ix 求主梁截面重心位置ax： 翼板的換算平均高度： 主梁抗彎慣性矩：主梁的比擬單寬抗彎慣性矩： 2）、橫隔梁的抗彎慣性矩： 每根中橫隔梁的尺寸如圖9所示，圖9 中橫隔梁尺寸圖 按《橋梁工程》人民交通出版社表254確定翼板的有效作用寬度。=，所以求橫隔梁截面重心位置：故橫隔梁的抗彎慣性矩為：橫隔梁比擬單寬抗彎慣性矩為： 3）、主梁和橫隔梁的抗扭慣性矩主梁翼板的平均厚度：，查表得：C=則：對于橫隔梁梁肋：，查表得：C=則：所以： 計算參數(shù)θ和α 式中的B為橋梁城中結構的半寬。 圖11 荷載影響線坐標值 對于各梁截面的車輛和人群荷載影響線分布系數(shù)計算結果如表34所示：表34 荷載影響線分布系數(shù)梁號荷載1234567mcqmcr0 活載內力的計算 1）、沖擊系數(shù)的計算 《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTJD602004），汽車沖擊系數(shù)的計算采用的結構基頻為主要影響因素的計算方法，結構頻率f可采用下式計算： 對于上式中：， 。m) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm)0 M1/4(KNm)0 M1/2(KN 表42 短期作用效應組合值梁號內力結構自重汽車荷載人群荷載基本組合值1M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 2M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 3M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 4M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 5M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 6M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 7M1/8(KNm) 0 M3/8(KNm) 0 V0(KN) 0 V1/8(KN) 0 V1/4(KN) 0 V3/8(KN) 0 V1/2(KN)0 0 、長期作用效應組合值 汽車荷載作用效應的標準永久值系數(shù)，人群荷載作用效應的永久值系數(shù)，由公式：計算結果如表43所示：表43 長期作用效應組合值梁號內力結構自重汽車荷載人群荷載基本組合值1M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 2M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 3M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 4M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 5M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 6M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 7M1/8(KNm) 0 M3/8(KNm) 0 V0(KN) 0 V1/8(KN) 0 V1/4(KN) 0 V3/8(KN) 0 V1/2(KN)0 0 效應組合設計值的包絡圖對于一根簡支梁而言，如果沿梁軸的各個截面處，將所求得的各效應組合設計值按適當?shù)谋壤呃L制成縱坐標，其中右半跨的彎矩值對稱于左半跨，右半跨的剪力值反對稱于左半跨，連接這些坐標點而繪制成的曲線，就稱為效應組合設計值的包絡圖，以下只以1號梁為例，其他梁如同1號梁，如圖13所示：