六層旅館建筑設(shè)計方案-在線瀏覽
2025-06-20 03:17本頁面
【正文】 +）41－48]18＝7107kN48＝431kN窗（41+4）＝47kN三層重力荷載代表值14204kN＝3372kN24+14=3384kN梁24[（－13）4＋14]+（）1424＝1474kN2474＝1800kN墻[（442+）41－48]18＝7107kN48＝431kN窗（41+4）＝47kN二層重力荷載代表值14204kN＝3372kN24+14=3384kN梁24[（－13）4＋14]+（）1424＝1474kN2474＝1800kN墻 [（442+）41－48]18＝7107kN48＝431kN窗（41+4）＝47kN一層重力荷載代表值18812kN＝3372kN24+14=3384kN梁24[（－13）4＋14]+（）1424＝1474kN2474＝2482kN墻 [（442+）41－48]18＝8410kN48＝431kN窗（41+4）＝74kN各層重力荷載代表值簡圖如圖4所示。圖5 豎向荷載作用下的計算簡圖取軸線一品框架進行計算，荷載分布圖如圖6所示。AD的分布荷載(1)板A的傳遞荷載。LL1尺寸為500mm350mm，板傳來的荷載：傳遞給LL1的線荷載為kN/mLL1梁上的墻體荷載：LL1兩跨上的墻體荷載相同，有兩個門()，簡化為均布荷載為kN求平均荷載為kN/m因此kN/m，板傳來的荷載為三角形荷載。由于屋面板與樓面板的荷載不同，所以需要求出第5層的計算簡圖AD的分布荷載(1)板A傳遞荷載。+179。圖7 恒荷載下的計算簡圖 活荷載作用下的框架計算第一層框架結(jié)構(gòu)的計算（與恒荷載的計算相同）（1）AD邊的均布荷載Q(AD)為板的傳遞荷載，傳遞給AD的為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為q=(12178。)p=（12（）178。）=因為左右兩邊板A傳遞荷載，2=（2）D點的受力計算q1的計算q1為板傳來的活荷載，q1=q2的計算q2為板A傳來的活荷載，傳來的荷載為三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載，q2=5/52=F(L1)的計算，F(xiàn)為L1傳遞的集中荷載，計算簡圖（梯形轉(zhuǎn)化）q=(12178。)p=（12（）178。）=因為左右兩邊板A傳遞荷載，2=則F(L1)=q1D點的受力計算。由于設(shè)計為上人屋頂，屋面板與樓面板的荷載相同，與第一層相同，所以不再重復(fù)計算，活荷載下的計算簡圖如圖8所示。表1 各桿件分配系數(shù)層數(shù)節(jié)點左梁（右梁）右梁（左梁）上柱下柱6邊+=5+2=4+2=3+2=2+2=1+2=6中++=5++2=4++2=3++2=2++2=1++2=恒載和活載作用的力矩分配如表2表5所示。表6 各種荷載作用固端彎矩恒載層號AB梁BC梁CD梁615活載層號AB梁BC梁CD梁615恒荷載下的內(nèi)力計算恒載作用下彎矩如表表8所示。表9 恒載作用下梁剪力層號AB跨BC跨CD跨VAVBVBVCVCVD654321由彎矩二次分配法可得柱端彎矩，再利用柱彎矩計算剪力，計算公式為：各種荷載作用下柱剪力、柱端彎矩、柱軸力恒載作用下的柱內(nèi)力如表112所示。表13 活載下支座彎矩層號ABBCCD654321表14 活載下跨中彎矩層號654321表15 活載作用下梁剪力層AB梁BC梁CD梁VaVbVbVaVcVd654321表16 活載作用的柱軸力層A柱B柱C柱D柱654321表17 活載作用下柱彎矩層A柱B柱C柱D柱上下上下上下上下654321表18 活載作用的柱剪力層號ABCD654321圖12 活荷載作用下彎矩圖圖13 活荷載作用下剪力圖圖14 活載作用下軸力圖 橫向框架在風荷載作用下的計算本旅館6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，基本風壓w=，由于是南方都市，地面粗糙程度為C類。表19 風荷載系數(shù)表層號離地面高度風振系數(shù)體型系數(shù)變化系數(shù)基本風壓風荷載標準值受荷載高度受荷寬度風集中力113m4m213m4m313m4m413m4m513m4m613m4m由上表可以得到橫向框架風荷載作用下的計算簡圖如圖16所示。表20 橫梁線剛度梁號截面m2跨度慣性矩邊框架梁中框架梁11042104其中混凝土為C30， Ec=3104N/m2。表24 風載作用下框架側(cè)移計算表層數(shù)654321最大值層間側(cè)移＜（滿足）。表25 風荷載作用柱反彎點位置層柱號H(m)hm6AB5AB4AB3AB2AB1AB 風荷載作用情況下框架內(nèi)力的計算框架結(jié)構(gòu)公式：柱彎矩計算如表26所示。表27 梁端的彎矩計算層AB梁BC梁CD梁ABBCCD654321梁端剪力：柱軸力計算如表28所示。圖17 風荷載下的軸力圖圖18 風荷載下的剪力圖圖19 風荷載下的彎矩圖 水平地震荷載下的框架內(nèi)力的計算 水平地震作用標準值的計算框架抗震等級該框架抗震等級是七度場地和特征周期特征周期的值s重力荷載代表值的計算（荷載統(tǒng)計）結(jié)構(gòu)的自震周期T1對框架結(jié)構(gòu)地震的影響系數(shù)由=，T1=，T14 計算水平地震作用的標準值如表28所示。mkN二、水平地震作用產(chǎn)生框架的內(nèi)力各柱剪力值與反彎點高度如表29所示。圖20 作用分布圖水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按公式計算：（△u）i=Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層層間的彈性位移角度θe，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮填充墻抗側(cè)力的框架，層間彈性位移角的限值[θe]1/440。表30 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（kN）∑Di（N/mm）△ui（mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i/hi630001/2210530001/1224430001/888330001/555230001/730130001/888可見最大彈性位移角，1/7301/440，滿足規(guī)范要求。表31 各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）層hi（m）Vi（kN）∑Dij（N/mm）邊柱Di1（N/mm）Vi1（kN）kY（m）Mbi1（kNm）614781514781414781314781214781124112表32 各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）中柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）Mbi2（kNm）6244475244474
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