【正文】 土鋪裝 25=（KN/m） 6cm瀝青鋪裝 21=（KN/m） 若將橋面鋪裝均攤給5片（中主梁）+2片（邊主梁） =（+）/7=（kN/m） (3)欄桿 一側(cè)防撞欄： （+）= 若將兩側(cè)防撞欄均攤給7片梁 =2/7=(kN/m) (3)中主梁二期永久作用集度 =++=(kN/m）永久作用效應(yīng) 如圖3—1所示， 設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令α=X/L 主梁彎矩和剪力的計算公式：=α(1α)g=（12α）Lg永久作用計算表（表3—1） 圖3—1 永久作用計算圖示 表3—1 主梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中截面（=）L/4截面(=)支點截面(=0)一期彎矩（KNm）剪力（KN）彎矩（KN簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算： (Hz)其中： （kN/m）根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：按《橋規(guī)》，當(dāng)車道大于兩車道時，需進(jìn)行車道折減，但折減不得小于兩車道布截的計算結(jié)果。因此在計算可變作用效應(yīng)時需進(jìn)行車道折減。① 主梁的抗彎慣矩主梁的比擬單寬抗彎慣矩1Jx=Ix/b=483105/250=② 橫隔梁抗彎慣矩，確定翼板的有效作用寬度λ，橫隔梁的長度取為兩根邊主梁的軸線距離，即c=1/2()=h’=180cmb’=16cmc/l’=查表得：c/l’=，∴ == 橫隔梁截面圖再求橫隔梁截面重心位置：ay=故橫隔梁抗彎慣矩為：Iy=橫隔梁比擬單寬抗彎慣矩為：=③ 主梁和橫隔梁的抗扭慣矩a)對于主梁梁肋：主梁翼板的平均厚度h= t/b=20/= 查得c=則 I’Tx=() 203=468103cm4 I’Tx=(18010) 103=b)橫隔梁梁肋t/b=16/170=查得 c=則I’Tx=(18010) 103=故：JTX+JTY=計算參數(shù)和= 式中B為橋梁承重結(jié)構(gòu)的半寬，即B== 計算各主梁橫向影響線坐標(biāo)已知=，查《橋梁工程》附錄“GM法”計算圖表可得影響系數(shù)K1和K0值。 跨中截面荷載橫向分布系數(shù)在影響線上按橫向最不利位置布置荷載后，就可按相對應(yīng)的影響線坐標(biāo)值求得主梁的荷載橫向分布系數(shù)：1號梁 車道：1/2（+++）=人群：2號梁 車道 ：1/2（+++++）= 人群：3號梁 車道 ：1/2（+++++）= 人群：4號梁 車道 ：1/2（+++++）= 人群：（2）支點處截面的橫向分布系數(shù)（按杠桿原理法計算橫向分布系數(shù)） 支點截面橫向分布系數(shù)（尺寸單位cm）1號梁 車道：1/2（1+）= 人群：2號梁 車道 ：1/2（1+）=人群：3號梁 車道 ：1/2（1++）=人群：04號梁 車道 ：1/2（1++）=人群：03．活載內(nèi)力計算在活載內(nèi)力計算中，本設(shè)計對橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計算主梁活載彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc（即跨中橫向分布系數(shù)），鑒于跨中剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也按不變化的mc來計算。（尺寸單位：m）(1) 跨中截面的計算①計算車道荷載的跨中彎矩對于公路Ⅰ級，車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK計算 計算彎矩效應(yīng)時：Pk=180+(360180)/(505)(295)=276kN 計算剪力效應(yīng)時：Pk= 276=跨中彎矩和跨中剪力采用公式和進(jìn)行計算，梁號截面荷載類型qk（KN/m）Pk（KN）1+μmcΩ或yS（KN 支點剪力計算圖式（尺寸單位：m） 表27梁號截面荷載類型qk（KN/m）Pk（KN）1+μm0mcΩ或yS（KN則汽車荷載的加載值按公式和計算。 L/4截面車道荷載的影響線加載圖（尺寸單位：m） 表28梁號截面荷載類型qk（KN/m）Pk（KN）1+μmcΩ或yS（KN公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土梁，需要確定主梁沿橋跨方向各個截面的計算內(nèi)力，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組合進(jìn)行設(shè)計計算。表27 1號梁作用效應(yīng)組合值截面內(nèi)力名稱荷載內(nèi)力值跨中截面Ｌ/4截面支點截面ＭＶＭＶＶ恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1①人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2②公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）③ 公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計沖擊系數(shù)，μ=）④持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)值組合（汽+人）⑤承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑥ 正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑦ 正常使用極限狀態(tài)按長期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑧ 注：（１）表中單位：M（KN表28 2號梁作用效應(yīng)組合值截 面內(nèi)名稱內(nèi)值荷 載力力跨中截面Ｌ/4截面支點截面ＭＶＭＶＶ恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1①人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2②公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）③ 公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計沖擊系數(shù)，μ=）④持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)值組合（汽+人）⑤承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑥ 正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑦ 正常使用極限狀態(tài)按長期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑧ 注：（１）表中單位：M（KN表29 3號梁作用效應(yīng)組合值截面內(nèi)名稱內(nèi)力值荷 載力跨中截面Ｌ/4截面支點截面ＭＶＭＶＶ一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1①人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2②公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）③ 公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計沖擊系數(shù)，μ=）④持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)值組合（汽+人）⑤承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑥ 正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑦ 正常使用極限狀態(tài)按長期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑧ 注：（１）表中單位：M（KN表210 4號梁作用效應(yīng)組合值截面內(nèi)名稱內(nèi)力值荷 載力跨中截面Ｌ/4截面支點截面ＭＶＭＶＶ一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1①人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2②公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）③ 公路－Ⅰ級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計沖擊系數(shù)，μ=）④持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)值組合（汽+人）⑤承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑥ 正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑦ 正常使用極限狀態(tài)按長期效應(yīng)組合計算的可變設(shè)計值⑧ 注：（１）表中單位：M（KN 因為本橋?qū)瓚?yīng)力做了一定的限制并不允許開裂，因此屬于A類部分構(gòu)件，所以根據(jù)跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效預(yù)加力為：式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩值，由表3—5查的：=采用夾片式群錨，φ70金屬波紋管成孔。參考已有的設(shè)計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且NN2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。鋼束各控制點位置的確定 以N3號鋼束為例，其彎起布置如圖4—2所示。計算時，首先應(yīng)判斷出點所處在的區(qū)段，然后計算及，即當(dāng)（）≤0時，點位于直線段還未彎起，=0，故==10cm；=0當(dāng)0﹤（）≤（）時，點位于圓弧彎曲段，及按下式計算，即當(dāng)（）﹥（）時，點位于靠近錨固端的直線段，此時==8，按下式計算，即：=（）各截面鋼束位置及其傾角計算值詳見表（4—2）表4—2 各截面鋼束位置（）及其傾角（）計算表計算截面鋼束編號（cm）（）(cm)（）(cm)()(cm)(cm)跨中截面=0N1為負(fù)值，鋼束尚未彎起0010N2N3L/4截面=1450cmN1（）﹥（）8N20﹤（）﹤N3為負(fù)值，鋼束尚未彎起0010支點截面=2900cmN1（）﹥（）8N2（）﹥41768N3（）﹥20888鋼束平彎段的位置及平彎角NNN3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，NN3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，NN3在梁中的平彎采用相同的形式。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點到底邊的距離為=80mm ,則有=200080=1920mm先假定為第一類T形截面，由公式計算受壓區(qū)高度，即 求得 =﹤（=）則根據(jù)正截面承載力計算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為采用6根直徑為28mm的HRB400鋼筋,提供的鋼筋截面面積=3695 mm2。圖4—3 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）5 主梁截面幾何特性計算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算。 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 主梁混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬度為250cm。 截面幾何特性的計算可以列表進(jìn)行，第一階段跨中截面列表于5—1中。表5—1 第一階段跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積（）重心至梁頂距離（）對梁頂邊面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）截面慣性矩混凝土全截面819000106109109非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積=119002355106≈01415109預(yù)留管道面積=115452300106≈01360109凈截面面積=1311500==106109109109注：=表5—2 各控制截面不同階段的幾何特性匯總表受力階段計算截面階段1：孔道壓漿前跨中截面81935514601360109108108108L/4截面819355109108108108支點截面1615855109108108108階段2：管道結(jié)硬后跨中截面92244514261326109108108108L/4截面922445109108108108支點截面17460451091081081086 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 正截面承載力計算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計算 求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，由式計算混凝土受壓區(qū)高度，即=﹤=受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實是第一類T形截面梁。截面抗彎承載力由式有=1800（）==﹥（=）所以跨中截面正截面