【正文】 ()η21=Ka/73()η31=Ka/74K’=K10K0’=K00K1’=K00()η41=Ka/7④計(jì)算各梁的荷載橫向分布系數(shù)，（圖中帶小圈點(diǎn)的坐標(biāo)都是表列各荷載點(diǎn)的數(shù)值）。m或KN）SiS1號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)2號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)3號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)4號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)（2）支點(diǎn)截面的計(jì)算計(jì)算支點(diǎn)截面車道荷載的最大剪力將集中荷載靠支點(diǎn)布置，考慮橫向分布的變化，附加三角形荷載重心處的影響線豎標(biāo)值為=，故計(jì)算支點(diǎn)截面車道荷載的最大剪力按公式計(jì)算，結(jié)果見表27。四分點(diǎn)彎矩影響線面積為1/23/16ll=，剪力影響線面積為1/23/43/4l=。四片主梁的內(nèi)力組合值見表222210所示。m）；Ｖ（ＫＮ）（２）表內(nèi)數(shù)值：⑤⑥欄中汽車荷載考慮沖擊系數(shù)；⑦⑧欄汽車荷載不計(jì)沖擊系數(shù)。m）；Ｖ（ＫＮ） （２）表內(nèi)數(shù)值：⑤⑥欄中汽車荷載考慮沖擊系數(shù)；⑦⑧欄汽車荷載不計(jì)沖擊系數(shù)4 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。 其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算鋼束彎起形狀、彎起角θ及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NN2和N3彎起角θ均取為；各鋼束的彎曲半徑為：=50000mm；=30000mm；=15000mm。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為= 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。該橋中的T形從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下兩個(gè)階段?？汕蟮闷渌芰﹄A段控制截面幾何特性如表5—2所示。 斜截面承載力驗(yàn)算 斜截面抗剪承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁應(yīng)對(duì)按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。 = 箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，=280Mpa,間距=200mm，則=2=,故= 采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即=（表3—2）。7 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用=1860=1395Mpa 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失（） 由公式 對(duì)于跨中截面：；為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離（圖3—2）；、分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，查表得=，=；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為，N2和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角為，平彎角度為，所以空間轉(zhuǎn)角為 =。首先根據(jù)式計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度。若則表示該截面不受反摩阻影響。也可直接按簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算。由此查《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》表12—3并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為==、==；混凝土收縮應(yīng)變終極值為= 為傳力錨固時(shí)在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。表7—5 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表工作階段應(yīng)力損失計(jì)算截面預(yù)加應(yīng)力階段（MPa）使用階段(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力(MPa)預(yù)加力階段使用階段 跨中截面0L/4截面支點(diǎn)截面8 應(yīng)力驗(yàn)算 短暫情況的正應(yīng)力驗(yàn)算構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45。截面特性取用表52中的第一階段的截面特性。按式進(jìn)行驗(yàn)算。 持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為：跨中截面：=所以鋼束應(yīng)力為=+ =（=1860=1209 MPa） 計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過規(guī)范規(guī)定值,可以認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求。按圖8—1進(jìn)行計(jì)算。 主應(yīng)力驗(yàn)算將表8—2中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。由《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》中式（13104）得===﹤0所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。 由表52可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，為簡(jiǎn)化，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩I0=109mm4作為全梁的平均值來計(jì)算。mm截面慣距應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣距，為簡(jiǎn)化這里仍以梁L/4截面的截面慣距作為全梁的平均值來計(jì)算。 局部受壓尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨固混凝土抗裂計(jì)算的要求：式中：——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，這里=； ——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，所以局部壓力設(shè)計(jì)值為：=1395=N ——混凝土局部承壓修正系數(shù)，=； ——張拉錨固時(shí)混凝土軸心設(shè)計(jì)值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%時(shí)張拉，C50=C45，由《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》附表1—1查的=； ——混凝土局部承壓承載力提高系數(shù)，；、——混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積；本橋采用的即為此類錨具，喇叭管尾端內(nèi)孔直徑為70mm，所以 =210210=44100圖11—1 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算圖（尺寸單位：mm） =210210=40252 ——局部受壓面積底面積；局部受壓面積為邊長(zhǎng)210mm的正方形，根據(jù)《公路橋規(guī)》中的計(jì)算方法（《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》圖10—7），局部承壓計(jì)算底面為寬580mm，長(zhǎng)590mm的矩形。所以N2鋼束錨下局部承壓計(jì)算滿足要求。彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。 永久作用主梁架設(shè)完畢時(shí)橋面板可看成115cm長(zhǎng)的懸臂單向板，計(jì)算圖式（圖12—2），其根部一期永久作用效應(yīng)為： 圖12—2 懸臂單向板計(jì)算圖示（尺寸單位：cm） 彎矩：=（KN計(jì)算圖式（圖12—3） 圖12—3 簡(jiǎn)支梁板二期永久作用圖示（尺寸單位：cm） 二期永久作用包括12cm的混凝土墊層和6cm的瀝青面層。m）； 支點(diǎn)斷面永久作用剪力為：=+=（KN）； 跨中斷面永久作用彎矩為：==（KN將加載車后輪作用于板中央，求得簡(jiǎn)支板跨中最大可變作用（汽車）的彎矩為： =（）計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置。其高度為=25cm，凈保護(hù)層=3cm。計(jì)算結(jié)果需在板的下緣配置鋼筋間距為20cm的鋼筋。即：=≤=（KN）滿足抗剪最小尺寸要求。甲板上裝載的兩個(gè)聯(lián)系方法檢查：一。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距應(yīng)大于200mm，因此本橋中板內(nèi)分布鋼筋用200mm。配筋布置如圖12—5。由于此處鋼筋保護(hù)層與試算值相同，實(shí)際配筋面積又大于計(jì)算面積，則其承載力肯定大于作用效應(yīng)，故承載力驗(yàn)算可從略。 作用效應(yīng)組合按《橋規(guī)》。根據(jù)《橋規(guī)》，后輪著地寬度及長(zhǎng)度為：=（m），=（m）平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度：=+2=（m）車輪在板的跨徑中部時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度：=+2+（m）≤=（m）,取=（m），此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載的有效分布寬度=+=（m），折合成一個(gè)荷載的有效分布寬度=（m）。m）==（KN根據(jù)《橋規(guī)》，梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用：計(jì)算彎矩時(shí)，但不大于；該橋=+=（m）計(jì)算剪力時(shí)，；該橋中=。對(duì)于剪力，可不考慮和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。目前，通常采用較簡(jiǎn)便的近似方法進(jìn)行計(jì)算。取 K——間接鋼筋影響系數(shù)；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50及以下時(shí)，取k= ——螺旋形間鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑（間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，=280MPa，直徑12mm，間距S=50mm螺旋筋鋼筋中心直徑250mm）則： =25012=238mm ——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積； = ——間接鋼筋體積配筋率；。11 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算根據(jù)對(duì)三束預(yù)應(yīng)力錨固點(diǎn)的分析，N2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對(duì)N2錨固端進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。m由可變荷載引起的簡(jiǎn)支梁跨中截面的撓度為=(↓)考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為＜L/600=29000/600=所以滿足要求。10 主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。9 抗裂性驗(yàn)算 作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行 預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算跨中截面 ： =，=由《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》中式（1399）可得= 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算由《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》中式（13101）得 = 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算因?yàn)楸緲虻闹髁簽锳類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，所以作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求：由以上計(jì)算知=（壓），說明截面在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計(jì)算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。 圖8—1 L/4截面（尺寸單位：cm）現(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩計(jì)算為例：=2500100（）+（1600200）150（）/2+200150（）=同理可得，不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯總于表8—1表8—1 面積矩計(jì)算表截面類型第一階段凈截面對(duì)其重心軸(重心軸位置x=)第二階段凈截面對(duì)其重心軸(重心軸位置x=)計(jì)算點(diǎn)位置面積矩符號(hào)面積矩(mm3)108108108108108108 主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋處（）見（圖8—1）的主應(yīng)力計(jì)算為例。 支點(diǎn)截面：0MPa所以鋼束應(yīng)力為：=＜（=1860=1209 MPa）計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過規(guī)范規(guī)定值。L/4截面 ： =，=，=（+）， =3695=103N， = =L/4截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 = =﹤== MPa持久狀況下L/4截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。 持久狀況正應(yīng)力驗(yàn)算 截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/4截面、支點(diǎn)截面分別進(jìn)行驗(yàn)算。短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：下緣：其中=1040=N，=計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第二階段截面特性。式中 ： ——張拉系數(shù)，采用超張拉，取=； ——鋼筋松馳系數(shù)，對(duì)于低松馳鋼絞線，取=； ——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，這里仍采用截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有==所以 = 混凝土收縮、徐變引起的損失（）混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按式進(jìn)行計(jì)算。表7—4 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表截 面鋼束編號(hào)（m