【正文】 計(jì)算參數(shù)和= 式中B為橋梁承重結(jié)構(gòu)的半寬，即B== 計(jì)算各主梁橫向影響線坐標(biāo)已知=，查《橋梁工程》附錄“GM法”計(jì)算圖表可得影響系數(shù)K1和K0值。 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度 預(yù)制梁自重 （1）跨中截面段主梁的自重（六分點(diǎn)截面至跨中截面，長10m）＝10＝（KN）(2) 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長5m） ≈(+) 5)(3) 支點(diǎn)段梁的自重（） ＝＝（KN）(4) 中主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：（）＝（）端橫隔梁體積： （0. 093）＝（）故半跨內(nèi)橫梁重力為： ＝（+1）=(KN)(5) 預(yù)制梁永久作用集度＝（+++）/＝（KN/m）二期永久作用 (1) 中主梁現(xiàn)澆部分橫隔梁： 一片中橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 一片端橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 故： =（5+2）（kN/m） (2) 鋪裝 12cm混凝土鋪裝 25=（KN/m） 6cm瀝青鋪裝 21=（KN/m） 若將橋面鋪裝均攤給5片（中主梁）+2片（邊主梁） =（+）/7=（kN/m） (3)欄桿 一側(cè)防撞欄： （+）= 若將兩側(cè)防撞欄均攤給7片梁 =2/7=(kN/m) (3)中主梁二期永久作用集度 =++=(kN/m）永久作用效應(yīng) 如圖3—1所示， 設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令α=X/L 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式：=α(1α)g=（12α）Lg永久作用計(jì)算表（表3—1） 圖3—1 永久作用計(jì)算圖示 表3—1 主梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中截面（=）L/4截面(=)支點(diǎn)截面(=0)一期彎矩（KN（）自身慣距（）=（cm）對截面形心的慣距（）翼板2500125001309354213095075三角承托750131251121626883132699529腹板34009532300013435000105677814491778下三角38017064600754432605203268064馬蹄11601902204001471520014747644819063362548302090注：截面形心至上緣距離：支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表（表23） 表23 支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣靜矩（）分塊面積的自身慣矩（）（）分塊面積對截面形心的慣矩（）（）翼板2500125001745986217479462三角承托46524827402485418腹板101501141875499071665812345557195111311575684391注：截面形心至上緣距離: 檢驗(yàn)跨中截面效率指標(biāo)ρ（）上核心距：下核心距：截面效率指標(biāo)：ρ＞表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。tkMPa持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組合:　　　容許壓應(yīng)力MPa 容許主壓應(yīng)力MPa短期效應(yīng)組合:　　　容許拉應(yīng)力MPa0 容許主拉應(yīng)力MPa 鋼 絞 線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpkMPa1860 彈性模量EpMPa105抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpdMPa1260 最大控制應(yīng)力σconMPa1395 持久狀態(tài)應(yīng)力:　　　標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)組合MPa1209 材料重度鋼筋混凝土γ1KN/ｍ3 瀝青混凝土γ2KN/ｍ3 鋼絞線γ3KN/ｍ3 　鋼束與混凝土的彈性模量比αEp無綱量 注：考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到90%時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。 2設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 設(shè)計(jì)資料 橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：30m（墩中心距離）主梁全長：計(jì)算跨徑：橋?qū)挘?．3m欄桿+2m人行道+凈13m行車道+2m人行道+0．3m欄桿（共17．6m寬）橋面鋪裝：鋪裝層鋪設(shè)防水混凝土12cm，瀝青混凝土6cm。美觀性構(gòu)造簡單，線條簡潔全橋線條簡潔明快，與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)好，因此，橋型美觀全橋線條簡潔，但橋孔跨度多，因此顯得有些繁縟影響橋型美觀續(xù)上表施工難易等跨徑布置，細(xì)部尺寸相同，可以重復(fù)利用模板預(yù)制，施工較為方便。施工方法：采用懸臂澆筑施工，用單懸臂—連續(xù)的施工程序，這種方法是在橋墩兩側(cè)對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后，張拉預(yù)應(yīng)力筋，移動(dòng)機(jī)具、模板繼續(xù)施工。其中后張法的施工流程為：先澆筑構(gòu)件混凝土，并在其中預(yù)留孔道，待混凝土達(dá)到要求強(qiáng)度后，將預(yù)應(yīng)力鋼筋穿入預(yù)留的孔道內(nèi)，將千斤頂支承與混凝土構(gòu)件端部，張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，使構(gòu)件也同時(shí)受到反力壓縮。1. 鑒于展架橋地質(zhì)地形情況。2)人工費(fèi)和機(jī)具設(shè)備費(fèi)的標(biāo)準(zhǔn)各地區(qū)有很大差別，可根據(jù)概預(yù)算定額標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行估算。再從突發(fā)的因素破壞橋梁后的修復(fù)難易考慮，梁式體系比拱式體系易修復(fù)。通航安全雖然有通航凈空保證，但應(yīng)注意是否有拖船組成的船隊(duì)通過，另外橋下水流方向是否與橋梁垂直，如遇到這些情況均應(yīng)適當(dāng)加大橋梁跨徑?；A(chǔ)的安全一方面應(yīng)該滿足規(guī)范中規(guī)定的基礎(chǔ)埋深與河流的沖刷深度和冰凍深度的關(guān)系，另一方面應(yīng)檢查基礎(chǔ)附近是否有裂縫、斷層、溶洞等不良地質(zhì)現(xiàn)象存在，由此檢查橋梁分孔是否合理。從該方面考慮，小跨能滿足的就不做大跨；能用標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)或通用設(shè)計(jì)的就優(yōu)先考慮。⑵工期：工期與造價(jià)有很大的關(guān)系，橋梁作為線路的一部分，應(yīng)該要求做到“線路修到那里，橋也通到那里”，以保證機(jī)具、材料、人員的輸送，線路早日交付運(yùn)營，可以使國民經(jīng)濟(jì)早一天受益。該處地勢平緩，故比選方案主要采用簡支梁橋和連續(xù)梁橋形式。待張拉到控制拉力后，即用夾片錨具將預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固于混凝土構(gòu)件上，使混凝土獲得并保持其預(yù)壓應(yīng)力。方案三：（620）m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋本橋橫斷面采用17塊中板和2塊邊板優(yōu)點(diǎn)： 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)通過高強(qiáng)鋼筋對混凝土預(yù)壓，不僅充分發(fā)揮了高強(qiáng)材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結(jié)構(gòu)輕型化，因而預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)具有比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)大得多的跨越能力。相對簡支梁橋的施工要更復(fù)雜。 設(shè)計(jì)荷載公路I級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)=，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為316KN. 材料及工藝混凝土：采用C50混凝土，=MPa，抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=，抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值=，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=。和分別表示鋼束張拉時(shí)混凝土的抗壓、抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，則=， =。 橫斷面沿跨長的分布 本橋主梁采用等高形式，橫斷面的T梁寬度沿跨長不變，梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，距梁端200cm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點(diǎn)附近（第一道橫隔梁處）開始向支點(diǎn)逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板寬度亦開始變化。m）剪力（KN）二期彎矩（KN 影響系數(shù)K1和K0的值梁位荷載位置校核B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B0B/40B/23B/41`.0B0校核公式：用內(nèi)插法求實(shí)際梁位處的K1和K0值，因此，對于①號梁：+ 對于2號梁：66/220=+對于3號梁: K’=KB/4+(KB/2KB/4) 30/220=+對于4號梁：0/220=K0這里是指表列梁位在0點(diǎn)的K值 實(shí)際梁位與表列梁位關(guān)系圖現(xiàn)將①②③④⑤⑥ 橫向影響線坐標(biāo)值表梁號算式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1()η11=Ka/72()η21=Ka/73()η31=Ka/74K’=K10K0’=K00K1’=K00()η41=Ka/7④計(jì)算各梁的荷載橫向分布系數(shù)，（圖中帶小圈點(diǎn)的坐標(biāo)都是表列各荷載點(diǎn)的數(shù)值）。四分點(diǎn)彎矩影響線面積為1/23/16ll=，剪力影響線面積為1/23/43/4l=。m）；Ｖ（ＫＮ）（２）表內(nèi)數(shù)值：⑤⑥欄中汽車荷載考慮沖擊系數(shù)；⑦⑧欄汽車荷載不計(jì)沖擊系數(shù)。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為= 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定?？汕蟮闷渌芰﹄A段控制截面幾何特性如表5—2所示。 = 箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，=280Mpa,間距=200mm，則=2=,故= 采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即=（表3—2）。首先根據(jù)式計(jì)算反摩阻影響長度。也可直接按簡化公式進(jìn)行計(jì)算。表7—5 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表工作階段應(yīng)力損失計(jì)算截面預(yù)加應(yīng)力階段（MPa）使用階段(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力(MPa)預(yù)加力階段使用階段 跨中截面0L/4截面支點(diǎn)截面8 應(yīng)力驗(yàn)算 短暫情況的正應(yīng)力驗(yàn)算構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級為C45。按式進(jìn)行驗(yàn)算。按圖8—1進(jìn)行計(jì)算。由《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》中式（13104）得===﹤0所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。mm截面慣距應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣距，為簡化這里仍以梁L/4截面的截面慣距作為全梁的平均值來計(jì)算。所以N2鋼束錨下局部承壓計(jì)算滿足要求。 永久作用主梁架設(shè)完畢時(shí)橋面板可看成115cm長的懸臂單向板，計(jì)算圖式（圖12—2），其根部一期永久作用效應(yīng)為： 圖12—2 懸臂單向板計(jì)算圖示（尺寸單位：cm） 彎矩：=（KNm）； 支點(diǎn)斷面永久作用剪力為：=+=（KN）； 跨中斷面永久作用彎矩為：==（KN其高度為=25cm，凈保護(hù)層=3cm。即：=≤=（KN）滿足抗剪最小尺寸要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距應(yīng)大于200mm，因此本橋中板內(nèi)分布鋼筋用200mm。由于