【正文】 計算參數(shù)和= 式中B為橋梁承重結構的半寬，即B== 計算各主梁橫向影響線坐標已知=，查《橋梁工程》附錄“GM法”計算圖表可得影響系數(shù)K1和K0值。 永久作用效應計算 永久作用集度 預制梁自重 （1）跨中截面段主梁的自重（六分點截面至跨中截面，長10m）＝10＝（KN）(2) 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長5m） ≈(+) 5)(3) 支點段梁的自重（） ＝＝（KN）(4) 中主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：（）＝（）端橫隔梁體積： （0. 093）＝（）故半跨內橫梁重力為： ＝（+1）=(KN)(5) 預制梁永久作用集度＝（+++）/＝（KN/m）二期永久作用 (1) 中主梁現(xiàn)澆部分橫隔梁： 一片中橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 一片端橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 故： =（5+2）（kN/m） (2) 鋪裝 12cm混凝土鋪裝 25=（KN/m） 6cm瀝青鋪裝 21=（KN/m） 若將橋面鋪裝均攤給5片（中主梁）+2片（邊主梁） =（+）/7=（kN/m） (3)欄桿 一側防撞欄： （+）= 若將兩側防撞欄均攤給7片梁 =2/7=(kN/m) (3)中主梁二期永久作用集度 =++=(kN/m）永久作用效應 如圖3—1所示， 設x為計算截面離左支座的距離，并令α=X/L 主梁彎矩和剪力的計算公式：=α(1α)g=（12α）Lg永久作用計算表（表3—1） 圖3—1 永久作用計算圖示 表3—1 主梁永久作用效應作用效應跨中截面（=）L/4截面(=)支點截面(=0)一期彎矩（KN（）自身慣距（）=（cm）對截面形心的慣距（）翼板2500125001309354213095075三角承托750131251121626883132699529腹板34009532300013435000105677814491778下三角38017064600754432605203268064馬蹄11601902204001471520014747644819063362548302090注：截面形心至上緣距離：支點截面幾何特性計算表（表23） 表23 支點截面幾何特性計算表 分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣靜矩（）分塊面積的自身慣矩（）（）分塊面積對截面形心的慣矩（）（）翼板2500125001745986217479462三角承托46524827402485418腹板101501141875499071665812345557195111311575684391注：截面形心至上緣距離: 檢驗跨中截面效率指標ρ（）上核心距：下核心距：截面效率指標：ρ＞表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。tkMPa持久狀態(tài)標準荷載組合:　　　容許壓應力MPa 容許主壓應力MPa短期效應組合:　　　容許拉應力MPa0 容許主拉應力MPa 鋼 絞 線標準強度fpkMPa1860 彈性模量EpMPa105抗拉設計強度fpdMPa1260 最大控制應力σconMPa1395 持久狀態(tài)應力:　　　標準狀態(tài)組合MPa1209 材料重度鋼筋混凝土γ1KN/ｍ3 瀝青混凝土γ2KN/ｍ3 鋼絞線γ3KN/ｍ3 　鋼束與混凝土的彈性模量比αEp無綱量 注：考慮混凝土強度達到90%時開始張拉預應力鋼束。 2設計資料及構造布置 設計資料 橋梁跨徑及橋寬標準跨徑：30m（墩中心距離）主梁全長：計算跨徑：橋寬：0．3m欄桿+2m人行道+凈13m行車道+2m人行道+0．3m欄桿（共17．6m寬）橋面鋪裝：鋪裝層鋪設防水混凝土12cm，瀝青混凝土6cm。美觀性構造簡單，線條簡潔全橋線條簡潔明快，與周圍環(huán)境協(xié)調好，因此，橋型美觀全橋線條簡潔，但橋孔跨度多，因此顯得有些繁縟影響橋型美觀續(xù)上表施工難易等跨徑布置，細部尺寸相同，可以重復利用模板預制，施工較為方便。施工方法：采用懸臂澆筑施工，用單懸臂—連續(xù)的施工程序，這種方法是在橋墩兩側對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達到一定強度后，張拉預應力筋，移動機具、模板繼續(xù)施工。其中后張法的施工流程為：先澆筑構件混凝土，并在其中預留孔道，待混凝土達到要求強度后，將預應力鋼筋穿入預留的孔道內，將千斤頂支承與混凝土構件端部，張拉預應力鋼筋，使構件也同時受到反力壓縮。1. 鑒于展架橋地質地形情況。2)人工費和機具設備費的標準各地區(qū)有很大差別，可根據(jù)概預算定額標準進行估算。再從突發(fā)的因素破壞橋梁后的修復難易考慮，梁式體系比拱式體系易修復。通航安全雖然有通航凈空保證，但應注意是否有拖船組成的船隊通過，另外橋下水流方向是否與橋梁垂直，如遇到這些情況均應適當加大橋梁跨徑?；A的安全一方面應該滿足規(guī)范中規(guī)定的基礎埋深與河流的沖刷深度和冰凍深度的關系，另一方面應檢查基礎附近是否有裂縫、斷層、溶洞等不良地質現(xiàn)象存在，由此檢查橋梁分孔是否合理。從該方面考慮，小跨能滿足的就不做大跨；能用標準設計或通用設計的就優(yōu)先考慮。⑵工期：工期與造價有很大的關系，橋梁作為線路的一部分，應該要求做到“線路修到那里，橋也通到那里”，以保證機具、材料、人員的輸送，線路早日交付運營，可以使國民經濟早一天受益。該處地勢平緩，故比選方案主要采用簡支梁橋和連續(xù)梁橋形式。待張拉到控制拉力后，即用夾片錨具將預應力鋼筋錨固于混凝土構件上，使混凝土獲得并保持其預壓應力。方案三：（620）m預應力混凝土空心板橋本橋橫斷面采用17塊中板和2塊邊板優(yōu)點： 預應力結構通過高強鋼筋對混凝土預壓，不僅充分發(fā)揮了高強材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結構輕型化，因而預應力混凝土結構具有比鋼筋混凝土結構大得多的跨越能力。相對簡支梁橋的施工要更復雜。 設計荷載公路I級，結構重要性系數(shù)=，集中荷載標準值為316KN. 材料及工藝混凝土：采用C50混凝土，=MPa，抗壓強度標準值=，抗壓強度設計值=，抗拉強度的標準值=，抗拉強度設計值=。和分別表示鋼束張拉時混凝土的抗壓、抗拉標準強度，則=， =。 橫斷面沿跨長的分布 本橋主梁采用等高形式，橫斷面的T梁寬度沿跨長不變，梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應力，也為布置錨具的需要，距梁端200cm范圍內將腹板加厚到與馬蹄同寬，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點附近（第一道橫隔梁處）開始向支點逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時腹板寬度亦開始變化。m）剪力（KN）二期彎矩（KN 影響系數(shù)K1和K0的值梁位荷載位置校核B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B0B/40B/23B/41`.0B0校核公式：用內插法求實際梁位處的K1和K0值，因此，對于①號梁：+ 對于2號梁：66/220=+對于3號梁: K’=KB/4+(KB/2KB/4) 30/220=+對于4號梁：0/220=K0這里是指表列梁位在0點的K值 實際梁位與表列梁位關系圖現(xiàn)將①②③④⑤⑥ 橫向影響線坐標值表梁號算式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1()η11=Ka/72()η21=Ka/73()η31=Ka/74K’=K10K0’=K00K1’=K00()η41=Ka/7④計算各梁的荷載橫向分布系數(shù)，（圖中帶小圈點的坐標都是表列各荷載點的數(shù)值）。四分點彎矩影響線面積為1/23/16ll=，剪力影響線面積為1/23/43/4l=。m）；Ｖ（ＫＮ）（２）表內數(shù)值：⑤⑥欄中汽車荷載考慮沖擊系數(shù)；⑦⑧欄汽車荷載不計沖擊系數(shù)。 預應力鋼筋的布置 跨中截面預應力鋼筋的布置 后張法預應力混凝土受彎構件的預應力管道布置應符合《公路橋規(guī)》中的有關構造要求。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為= 非預應力鋼筋截面積估算及布置按構件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數(shù)量：在確定預應力鋼筋數(shù)量后，非預應力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定?？汕蟮闷渌芰﹄A段控制截面幾何特性如表5—2所示。 = 箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，=280Mpa,間距=200mm，則=2=,故= 采用全部3束預應力鋼筋的平均值，即=（表3—2）。首先根據(jù)式計算反摩阻影響長度。也可直接按簡化公式進行計算。表7—5 各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表工作階段應力損失計算截面預加應力階段（MPa）使用階段(MPa)鋼束有效預應力(MPa)預加力階段使用階段 跨中截面0L/4截面支點截面8 應力驗算 短暫情況的正應力驗算構件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C45。按式進行驗算。按圖8—1進行計算。由《結構設計原理》中式（13104）得===﹤0所以構件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構件的作用長期效應組合的抗裂要求。mm截面慣距應采用預加力階段（第一階段）的截面慣距，為簡化這里仍以梁L/4截面的截面慣距作為全梁的平均值來計算。所以N2鋼束錨下局部承壓計算滿足要求。 永久作用主梁架設完畢時橋面板可看成115cm長的懸臂單向板，計算圖式（圖12—2），其根部一期永久作用效應為： 圖12—2 懸臂單向板計算圖示（尺寸單位：cm） 彎矩：=（KNm）； 支點斷面永久作用剪力為：=+=（KN）； 跨中斷面永久作用彎矩為：==（KN其高度為=25cm，凈保護層=3cm。即：=≤=（KN）滿足抗剪最小尺寸要求。根據(jù)《公預規(guī)》，板內應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應小于8mm，間距應大于200mm，因此本橋中板內分布鋼筋用200mm。由于