【正文】 　　　標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)組合MPa1209 材料重度鋼筋混凝土γ1KN/ｍ3 瀝青混凝土γ2KN/ｍ3 鋼絞線γ3KN/ｍ3 　鋼束與混凝土的彈性模量比αEp無(wú)綱量 注：考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到90%時(shí)開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度 預(yù)制梁自重 （1）跨中截面段主梁的自重（六分點(diǎn)截面至跨中截面，長(zhǎng)10m）＝10＝（KN）(2) 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長(zhǎng)5m） ≈(+) 5)(3) 支點(diǎn)段梁的自重（） ＝＝（KN）(4) 中主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：（）＝（）端橫隔梁體積： （0. 093）＝（）故半跨內(nèi)橫梁重力為： ＝（+1）=(KN)(5) 預(yù)制梁永久作用集度＝（+++）/＝（KN/m）二期永久作用 (1) 中主梁現(xiàn)澆部分橫隔梁： 一片中橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 一片端橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 故： =（5+2）（kN/m） (2) 鋪裝 12cm混凝土鋪裝 25=（KN/m） 6cm瀝青鋪裝 21=（KN/m） 若將橋面鋪裝均攤給5片（中主梁）+2片（邊主梁） =（+）/7=（kN/m） (3)欄桿 一側(cè)防撞欄： （+）= 若將兩側(cè)防撞欄均攤給7片梁 =2/7=(kN/m) (3)中主梁二期永久作用集度 =++=(kN/m）永久作用效應(yīng) 如圖3—1所示， 設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令α=X/L 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式：=α(1α)g=（12α）Lg永久作用計(jì)算表（表3—1） 圖3—1 永久作用計(jì)算圖示 表3—1 主梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中截面（=）L/4截面(=)支點(diǎn)截面(=0)一期彎矩（KN則汽車(chē)荷載的加載值按公式和計(jì)算。采用夾片式群錨，φ70金屬波紋管成孔。 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，第一階段跨中截面列表于5—1中。 表7—2 各設(shè)計(jì)控制截面平均值截 面跨中L/4支點(diǎn)平均值（MPa）、錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（）計(jì)算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。 跨中截面 =（）1040= = = L/4截面 =() 1040= =所以 =（+623.）/2= = =,取跨中與L/4截面的平均值計(jì)算，則有跨中截面 =L/4截面 =所以 =（+）/2= =mm2 =（+）109 /2=mm4 =1+(109/)=將以上各項(xiàng)代入即得=現(xiàn)將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于表7—5中。 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算、截面面積計(jì)算取L/4截面進(jìn)行計(jì)算。 考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的一期橫載、二期橫載引起的撓度=（↓） 預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即=+3695=103N = =N下面分別計(jì)算連續(xù)板的跨中和支點(diǎn)作用效應(yīng)值。 支點(diǎn)斷面彎矩： ==（）支點(diǎn)斷面剪力： =+=（KN）跨中斷面彎矩： =+13. 76=（） 截面設(shè)計(jì)、配筋及承載力驗(yàn)算懸臂板及連續(xù)板支點(diǎn)采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其中最不利荷載效應(yīng)配筋，即=。13參考文獻(xiàn)摘要：本文討論了實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)的多細(xì)胞纖維增強(qiáng)聚合物復(fù)合材料的性能_FRP_橋從膠pultrusions生產(chǎn)甲板系統(tǒng)。車(chē)輪在板的支承處時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載有效分布寬度：=+2+=（m）車(chē)輪在板的支承附近，距支點(diǎn)距離為X時(shí)垂直于板的跨徑方向的荷載有效分布寬度：=+2X（m）的分布見(jiàn)圖12—4。對(duì)于彎矩，先計(jì)算出一個(gè)跨度相同的簡(jiǎn)支板在永久作用和活載作用下的跨中彎矩，再乘以偏安全的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)加以修正，以求得支點(diǎn)處和跨中截面 的設(shè)計(jì)值。 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算主梁計(jì)算跨徑L=，C50混凝土的彈性模量Ec=104MPa。支點(diǎn)截面 ： =，=，=， =3695=N， = =462mm支點(diǎn)截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為： = =﹤== MPa所以持久狀況下支點(diǎn)截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。 式中： 、——加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值； ——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有：，則可得≈20d；對(duì)于二期恒載G2的加載齡期，假定=90d。 斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。圖4—3 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）5 主梁截面幾何特性計(jì)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。表210 4號(hào)梁作用效應(yīng)組合值截面內(nèi)名稱(chēng)內(nèi)力值荷 載力跨中截面Ｌ/4截面支點(diǎn)截面ＭＶＭＶＶ一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G1①人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2②公路－Ⅰ級(jí)汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）③ 公路－Ⅰ級(jí)汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)沖擊系數(shù)，μ=）④持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)值組合（汽+人）⑤承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合⑥ 正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變?cè)O(shè)計(jì)值⑦ 正常使用極限狀態(tài)按長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的可變?cè)O(shè)計(jì)值⑧ 注：（１）表中單位：M（KN（尺寸單位：m）(1) 跨中截面的計(jì)算①計(jì)算車(chē)道荷載的跨中彎矩對(duì)于公路Ⅰ級(jí)，車(chē)道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK計(jì)算 計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)：Pk=180+(360180)/(505)(295)=276kN 計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)：Pk= 276=跨中彎矩和跨中剪力采用公式和進(jìn)行計(jì)算，梁號(hào)截面荷載類(lèi)型qk（KN/m）Pk（KN）1+μmcΩ或yS（KN本橋在橋跨中點(diǎn)、三分點(diǎn)、六分點(diǎn)和支點(diǎn)處設(shè)置七道橫隔梁，其間距為5m。普通鋼筋直徑大于和等于12mm的采用HRB400鋼筋；直徑小于12mm的均用R235鋼筋。施工方法：采用預(yù)置裝配（先張法）的施工方法，先張法預(yù)制構(gòu)件的制作工藝是在澆筑混凝土之前先進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，并將其臨時(shí)固定在張拉臺(tái)座上，然后按照支立模板——鋼筋骨架成型——澆筑及振搗混凝土——養(yǎng)護(hù)及拆除模板的基本施工工藝，待混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度，逐漸將預(yù)應(yīng)力筋松弛，利用力筋回縮和與混凝土之間的黏結(jié)作用，使構(gòu)件獲得預(yù)應(yīng)力。防收縮鋼筋采用下密上疏的要求布置所有鋼筋的焊縫均為雙面焊，因?yàn)樵摌虻目缍容^大，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用特殊的形式（如圖1—2）布置，這樣不僅有利于抗剪，而且在拼裝完成后，在橋面上進(jìn)行張拉，可防止梁上緣開(kāi)裂。1)材料費(fèi)的估價(jià)因受價(jià)格影響比較大，因暫按材料用量來(lái)衡量。.. . . ..湖 南 理 工 學(xué) 院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目 平江大橋施工圖設(shè)計(jì) 作 者 張 勁 學(xué) 號(hào) 24060100135 系 別 南湖學(xué)院 專(zhuān) 業(yè) 土木工程 指導(dǎo)教師 王 光 輝 職 稱(chēng) 導(dǎo) 師 完成時(shí)間 二0一0年六月六日 聯(lián)系客服有驚喜，可調(diào)換文檔，文檔免費(fèi)編輯等資源借閱熱服：2552892066 借閱網(wǎng)請(qǐng)相信我們的誠(chéng)信目 錄1 方案擬訂與比選………………………………………………………2設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置……………………………………………………3主梁的作用效應(yīng)計(jì)算……………………………………………………4 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置……………………………………………5 主梁截面幾何特性計(jì)算…………………………………………………6持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算…………………………………7 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算……………………………………………………8 應(yīng)力驗(yàn)算…………………………………………………………………9 抗裂性驗(yàn)算………………………………………………………………10 主梁變形（撓度）計(jì)算………………………………………………11 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算……………………………………………………12 行車(chē)道板計(jì)算……………………………………………………………13參考文獻(xiàn)…………………………………………………………………第一部分 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算1 方案擬訂與比選 設(shè)計(jì)資料（1）技術(shù)指標(biāo)：汽車(chē)荷載：公路I級(jí)橋面寬度：0．3m欄桿+2m人行道+凈13m行車(chē)道+2m人行道+0．3m欄桿（共17．6m寬）（2）設(shè)計(jì)洪水頻率：百年一遇 ；（3）通航等級(jí)：無(wú) ； 設(shè)計(jì)方案比選方案的主要標(biāo)準(zhǔn)：安全安全標(biāo)準(zhǔn)可從行車(chē)安全、通航安全、基礎(chǔ)地質(zhì)條件的安全與施工安全等幾個(gè)方面考慮。①用標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)與通用設(shè)計(jì)時(shí)，可按所附材料查用。優(yōu)點(diǎn)：制造簡(jiǎn)單，整體性好，接頭也方便，而且能有效的利用現(xiàn)代高強(qiáng)材料，減少構(gòu)件截面，與鋼筋混凝土相比，能節(jié)省鋼材，在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫等。 方案比選表1—1 方案比選表方案設(shè)計(jì)方案一設(shè)計(jì)方案二設(shè)計(jì)方案三適用性各梁受力相對(duì)獨(dú)立，避免超靜定梁的復(fù)雜問(wèn)題，行車(chē)較舒適。按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑70mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部26cm，下部為24cm。m或KN）SiS1號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)2號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)3號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)4號(hào)梁Ml/2公路Ⅰ級(jí)276y=Ql/2公路Ⅰ級(jí)（2）支點(diǎn)截面的計(jì)算計(jì)算支點(diǎn)截面車(chē)道荷載的最大剪力將集中荷載靠支點(diǎn)布置，考慮橫向分布的變化，附加三角形荷載重心處的影響線豎標(biāo)值為=，故計(jì)算支點(diǎn)截面車(chē)道荷載的最大剪力按公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表27。m）；Ｖ（ＫＮ） （２）表內(nèi)數(shù)值：⑤⑥欄中汽車(chē)荷載考慮沖擊系數(shù)；⑦⑧欄汽車(chē)荷載不計(jì)沖擊系數(shù)4 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。該橋中的T形從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下兩個(gè)階段。7 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用=1860=1395Mpa 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失（） 由公式 對(duì)于跨中截面：；為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離（圖3—2）；、分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，查表得=，=；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過(guò)的角度，這里N1只有豎彎，其角度為，N2和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過(guò)的空間角度，其中豎彎角為，平彎角度為，所以空間轉(zhuǎn)角為 =。由此查《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》表12—3并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為==、==；混凝土收縮應(yīng)變終極值為= 為傳力錨固時(shí)在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。 持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為：跨中截面：=所以鋼束應(yīng)力為=+ =（=1860=1209 MPa） 計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過(guò)規(guī)范規(guī)定值,可以認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿(mǎn)足要求。 由表52可見(jiàn)，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，為簡(jiǎn)化，取梁