【正文】 體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) 基礎(chǔ)：柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面距室外地平高度300mm屋面：鋼筋混凝土現(xiàn)澆屋面 樓面：鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓面 樓梯：現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁式樓梯 圖21 結(jié)構(gòu)平面布置圖根據(jù)結(jié)構(gòu)布置，取板厚h≥150l=60mm（l為區(qū)格板較小邊邊長），且h≥80mm，為考慮安全因素，樓面板、屋面板的厚度均取為100 mm。 框架梁截面高度h=118~110l，截面寬度b=13~12h，本結(jié)構(gòu)中取 邊跨梁（AB、CD跨）：取bh=300mm600mm 中跨梁（BC跨）：取bh=300mm450mm 縱向框架梁：取bh=300mm600mm 次梁：取bh=200mm450mm 柱截面b、h一般?。?/20~1/15）底層高，且bh250mm250mm，對抗震結(jié)構(gòu)柱寬b300mm。 求梁截面慣性矩時，考慮現(xiàn)澆板作用，取I=2I0，（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。 C40細石混凝土 25= KN/m2 20厚1: 20= KN/m2高聚物改性瀝青防水卷材 KN/m220厚1:3水泥砂漿找平層 20= KN/m2水泥膨脹珍珠巖找坡層（平均厚度105mm） 13= KN/m2 100厚鋼筋混凝土樓板 25= KN/m215mm厚低筋石灰抹底 16= KN/m2屋面恒載匯總 (a)邊跨（AB、CD）自重 25= KN/m邊跨梁側(cè)粉刷 2（）17= KN/m (b)中跨（BC）自重 25= KN/m中跨梁側(cè)粉刷 2（）17= KN/m （AB、CD）線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 g5AB1=g5CD1（自重，均布） KN/m g5AB2=g5CD2（恒載傳來，梯形） = KN/m （BC）線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 g5BC1（自重，均布） KN/m g5BC2（恒載傳來，梯形） = KN/m 13mm厚缸磚面層 = KN/m2 2mm厚水泥漿 16= KN/m2 20mm厚1: 20= KN/m2 100mm厚鋼筋混凝土樓板 25= KN/m2 15mm厚低筋石灰抹灰 16= KN/m2樓面荷載匯總 KN/m2 （均布） KN/m （）= KN/m 填充墻墻面粉刷自重 2（）17= KN/m （均布） KN/m （AB，CD）框架梁上的線荷載gAB1=gCD1（自重，均布） ++= KN/m gAB2=gCD2（恒載傳來，梯形） = KN/m （BC）線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 g5BC1（自重，均布） KN/m g5BC2（恒載傳來，梯形） = KN/m ：邊柱縱向框架梁自重 25= KN邊柱縱向框架梁自重 2（）17= KN = KN 217= KN縱向框架梁傳來屋面自重 233/2= KN次梁自重傳來 25= KN次梁粉刷傳來 [+（）2]17= KN屋面通過次梁傳來 （6+63）3/22匯總： G3A=G3D= KN：中柱縱向框架梁自重 625= KN中柱縱向框架梁粉刷 2（）17= KN縱向框架梁傳來的屋面荷載 （6+）= KN233/2= KN次梁自重傳來 25= KN次梁粉刷傳來 [+（）2]17= KN屋面通過次梁傳來 （6+63）3/22匯總： G3B=G3C= KN 樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱縱向框架梁自重 KN邊柱縱向框架梁粉刷 KN塑鋼窗自重 = KN窗下墻體自重 （）= KN窗下墻體粉刷 217= KN框架柱自重 25= KN框架柱粉刷 （3）（）17= KN 縱向框架梁傳來的屋面荷載 33/2= KN次梁自重傳來 25= KN次梁粉刷傳來 [+（）2]17= KN樓面通過次梁傳來 （6+63）3/22匯總： GA=GD= KN 圖31 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖中柱縱向框架梁自重 KN中柱縱向框架梁粉刷 KN內(nèi)縱墻自重 （）（）= KN內(nèi)縱墻粉刷 2（）（）17= KN（+2）= KN框架柱自重 KN框架柱粉刷 KN中柱縱向框架梁傳來樓面自重 33/2= KN（6+）= KN次梁自重傳來 25= KN次梁粉刷傳來 [+（）2]17= KN樓面通過次梁傳來 （6+63）3/22匯總 GB=GC= 活荷載作用下的計算簡圖如圖32所示 圖32 活荷載作用下結(jié)構(gòu)的計算簡圖 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 因結(jié)構(gòu)高度H=＜30m，高寬比H/B=＜，可取βz=；因結(jié)構(gòu)平面為L形，則。負荷寬度為6m，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：。 圖33 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載（單位：KN） 按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，各層的集中荷載Fi計算過程如下: 各層風(fēng)荷載的等效節(jié)點集中荷載如圖33所示 用D值法求框架側(cè)移剛度。由圖22結(jié)構(gòu)計算簡圖得所有梁柱的線剛度見表41所示表41 梁柱線剛度表（104Em3）層次邊框架梁中框架梁柱iAB(iCD)iBCiAB(iCD)iBCiC231以第二層柱的側(cè)移剛度計算為例說明計算過程梁柱線剛度比為 其余各柱計算過程如上，計算過程省略。表44 不同層框架側(cè)移剛度層次123Di（104Em）Di（N/mm）358686568842619608 根據(jù)等效節(jié)點集中風(fēng)荷載，計算層間剪力Vi，計算側(cè)移剛度，再計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算如下表45 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次123Fi(KN)Vi（KN）Di（104Em）Di（N/mm）267664480248606Δμi（mm）μi（mm）μihi由計算知，風(fēng)荷載作用下，框架的最大層間位移角為，遠小于，則滿足規(guī)范要求。 屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重 屋面處：GEW=屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= 樓面處：GEi=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= 底層樓面處：GE1=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= 各層柱的總D值見表44。Giμi和Giμi2的計算結(jié)構(gòu)見表52所示表52 能量法計算結(jié)構(gòu)基本自振周期列表層次Gi（KN）D(KN/m)μi（m）GiμiGiμi2361960825688421358686將數(shù)字代入公式得本次計算取 該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組，查表有： ， Tg= s 由于 ， 縱向地震影響系數(shù)： 需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用系數(shù)結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 附加頂部集中力 Fi=GiHiGiHiFEK1δn表53 Fi ，Vi 和Δμi 的計算層次Gi(KN)Hi(KN)GiHiGiHi Fi(KN)Vi(KN)D Δμi(m)361960825688421358686 樓層最大位移與樓層層高之比： ， 滿足位移要求質(zhì)點i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及樓層層間位移的計算如下表所示：圖51 樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（KN）恒載作用下的內(nèi)力計算采用分層法。圖61 分層法計算單元簡圖圖61a，61c中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，想將梯形分布荷載化為等效均布荷載，如圖61b，61d所示等效均布荷載計算公式如圖62所示圖62 荷載的等效梯形荷載化為等效均布荷載：頂層： 中間層：g邊39。除底層外，并且除底層外其他各層柱的彎矩傳遞系數(shù)均取1/3，底層取1/2表61修正后梁、柱線剛度層次梁柱iAB(iCD)iBCiC231線剛度的修正： 底層柱： 其他層柱：修正后的線剛度如表6