【正文】 僅作為粗略的估算 。 20 三 、 提高曳引能力的措施 要增加曳引能力 ， 就必需提高摩擦系數(shù)和加大包角 。 21 槽墊的每段表面制有彈力花紋，鑲墊在曳引輪的 V形槽內(nèi)，使用襯墊后，增加了曳引能力，且半圓槽內(nèi)的比壓下降，從而延長了鋼絲繩的壽命。與金屬槽相比，鋼絲繩在槽內(nèi)的接觸噪聲也相應(yīng)小了，傳到轎廂的振動也會減小。但這僅是一次性加工。這種非金屬槽墊的應(yīng)用，擴(kuò)大了單繞方式的應(yīng)用范圍。 22 23 從安全方面考慮 ， 使用非金屬墊最主要的要求是 ， 當(dāng)槽墊因任何原因發(fā)生損壞(如槽墊被燒壞 )時 ， 鋼絲繩與繩槽之間仍應(yīng)保持足夠的曳引能力 。 (二 )增大包角 1． 合理選擇導(dǎo)向輪的安裝位置 曳引輪與導(dǎo)向輪之間的幾何關(guān)系如圖 2— 7所示。 但當(dāng)轎廂懸掛中心線與對重的懸掛中心線有較大跨距時 ， 為了減小曳引鋼絲繩包角的損失 ， 將導(dǎo)向輪安裝在井道頂部 。 根據(jù)圖 2— 7所示的幾何關(guān)系 ，φ角有下述表達(dá)式 sinφ=[l√ ( l2+h2(Rs Rp)2 ) h(Rs Rp)]/ (l2+h2) (2─10) 26 當(dāng)曳引輪與導(dǎo)向輪的節(jié)徑相等 (Rs=Rp)時 ， 則(2─10)式為 sinφ=l/√(l2+h2) (2─11) 或 tgφ= l／ h (2─12) 從上式中也可以看出 ， φ是與曳引輪和導(dǎo)向輪軸線之間的水平和垂直距離有關(guān) 。選擇 h值時尚須考慮機(jī)房高度及維修等因素 。由于復(fù)繞輪的直徑小于曳引輪直徑 ， 每根鋼絲繩的兩端與復(fù)繞輪不接觸 ， 所以復(fù)繞輪上的繩槽數(shù)可以等于曳引鋼絲繩的根數(shù) ， 但復(fù)繞輪繩槽間距應(yīng)等于曳引輪繩槽間距的 2倍 。 30 31 圖 2— 9b所示的型式 ， 其曳引輪上的繩槽數(shù)和復(fù)繞輪上的繩槽數(shù)相等 ， 且是曳引鋼絲繩根數(shù)的 2倍 。 復(fù)繞型式一般用在高速電梯上，曳引輪繩槽型式常用半圓槽。 這種繞繩方式如圖 2— 10所示 。 33 兩輪錯開 34 這種長環(huán)繞方式 ， 一般在曳引輪和導(dǎo)向輪的繩槽中裝有非金屬槽墊 ， 這樣不僅增加了曳引力 。 但這種繞繩方式的明顯缺點(diǎn)是 ， 鋼絲繩承受了交變彎曲 。 (三 )增加轎廂自重 由 (2— 9)式驗算曳引不打滑時 ， 須考慮兩種工況 ， 即轎廂載有 125％ 的額定載荷且位于最低層站 。 35 當(dāng)空載電梯位于最高層時 (2— 9)式可以寫成 (P+φQ+W)/P≤ efa/(C1?C2) (2— 16) 式中： P為轎廂自重 。 此時 ， 允許的額定載重量為 Q1≤ 2Pefa/(C1?C2)2(P+W) (2— 17) 若將轎廂自重 P增加為 P+P0，相應(yīng)對重也增加 P0。Cl 采用相同的方法可以算得裝有 125%額定載重量的電梯位于最低層站時 ， 允許的最大載重量為 Q1’≤ [P(efa/(C1?C2)1)W]/((2C1?C2)) (2— 19) 當(dāng)轎廂重量由 P增加到 P+P。則允 許的最大載重量為 Q2’≤ [P(efa/(C1?C2)1)+P0(efa/(C1?C2)1)W]/((2C1?C2)) (2— 20) 同樣地 ， 因為 efa/(C1?C2)是大于 1的 。 37 從上面討論可知 ， 增加轎廂自重也可以提高電梯曳引能力 ， 其實(shí)質(zhì)是降低了 T1／ T2之比值 。 38 四 、 鋼絲繩在曳引輪槽中的比壓計算 鋼絲繩在繩槽中的比壓將直接影響鋼絲繩的磨損 ， 因此應(yīng)予以控制 。 在某些歐洲國家，鋼絲繩最大允許比壓的確定不僅取決于繩速，也取決于交通的繁忙程度。 1． 半圓槽的比壓分布 半圓槽的比壓分布如圖 2一 11所示，比壓的最大值在槽底。 這一現(xiàn)象說明繩槽沿曳引輪徑向方向上相同長的接觸弧磨損 。d φd Φcosφ =(Dd Φcosφd/4)dΦ∫ δ /2δ /2P0d φ =(1/8)DP0(δ +sinδ )dd為鋼絲繩直徑 。即 繩弧長 曳引輪弧長 P為正弦的幅值 曳 引 輪 徑 向力 44 P一方面產(chǎn)生 Po， 另一方面產(chǎn)生 dN 45 dN/dΦ=T (2— 25) 式中 T為計算比壓微段上的鋼絲繩靜張力 。d 在理論上，鋼絲繩與 V形槽壁為線接觸 (如圖 2— 13a) dN/dΦ=(1/8)DP0(δ +sinδ ) (2— 24) 曳引輪徑向力 46 47 單位長度的壓力為 （ 曳引輪和鋼繩接觸點(diǎn)的 法向力 ） （ dN/dΦ=T） p = dN/ (D dΦsin(δ/2)) 繩張力 dN /曳引輪弧長 再折算到法向方向 （ 見圖 213 p=T/(D如圖 2— 13(b)所示。dT/(2d 鋼絲繩的彈性直接影響其與繩槽的接觸面積 ， 彈性大的鋼絲繩對輪槽的接觸面就大 ，對 V形槽 ， 外粗式鋼絲繩較為適宜 。 兩者的主要差異在于：繩槽的接觸面在切口處中斷 。 與半圓槽相比 ， 切口槽壓力矢量作用在一個較小的接觸區(qū)域上 ， 從而產(chǎn)生較高的槽內(nèi)壓力 。 50 51 比壓公式可以從式 (2— 23)推得 ， 注意改變積分限 ， 即 dN=2∫ β /2δ /2d/2D/2pd Φ(δ β +sinδ sinβ )d (2— 31) 應(yīng)用相同的數(shù)學(xué)處理方法 ， 導(dǎo)出比壓公式 p=8Tcosφ/(D( δ β +sinδ sinβ )) (2— 32) 最大應(yīng)力點(diǎn)發(fā)生在切口槽的邊緣上 ， 即 φ=β／ 2時 ， pmax=(8Tcosβ /2)/(D 1． V形槽的摩擦系數(shù) 對 V形槽 ， 可以容易地得出 ?=μ ／ sinδ ／ 2 （ 轉(zhuǎn)換到法向 ） (2— 34) 其中： μ —— 鋼絲繩與繩槽之間的實(shí)際摩擦系數(shù) ， 當(dāng)繩槽為鋼或鑄鐵時 ， 通常取 μ =0． 09。電梯上一般取 320～400。 但因鋼絲繩受到很大的擠壓應(yīng)力 ， 磨損快 ， 壽命短 ， 且當(dāng) V形槽磨損后 ， 當(dāng)量摩擦系數(shù)也將減小 ， 曳引能力最終趨近于槽底帶切口的半圓槽 。(sin(δ ／ 2)sinβ ／ 2)/( δ β +sinδ sinβ ) (2— 35a) 當(dāng) δ 等于 1800時 ， 摩擦系數(shù)達(dá)到最大值 。(1sinβ ／ 2)/(πβ sinβ )