【正文】 pj = 1 = 代入公式得 干線電纜實際啟動電流 I gQ = (+)2+(+)2 = 1288A。 電纜 C38 截面面積 A g ： 140mm，長度 L g ： 20m，干線電纜實際啟動電流 I gQ ： 1288A，代入公式得： 該干線啟動電壓損失 ΔU gQ = 4 V。 （ 3） 起動時變壓器中的 起 動電壓損失 在計算變壓器的 起 動電壓損失時， )s i n%c os%(% BQXBQrBeBQBQ UUIIU ?? ??? （ 4310） 100 %BQBeBQ UUU ??? ， V （ 4311） 式中 BQI —— 起動時變壓器的負(fù)荷電流， A。 rU —— 變壓器在額定負(fù)荷時的電阻壓降百分?jǐn)?shù) XU —— 變壓器在額定負(fù)荷時的電抗壓降百分?jǐn)?shù) %10 Nr SPU ??? 式中： NS ??額定容量， kVA。 計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)： 將短路損耗 6100，額定容量 1000kVA，代入公式得，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = 6100101000 = 計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)： 將阻抗電壓百分?jǐn)?shù) 4，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = ，代入公式得 ，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U x = 42 = 將啟動時變壓器負(fù)荷電流 I BQ ： 876A，負(fù)荷側(cè)額定電流 I Be ： ，負(fù)荷側(cè)額定電壓 U Be ： 1200V，負(fù)荷功率因數(shù) cosφ BQ ： ，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r ： ，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U X ： 代入公式得： 該變壓器啟動電壓損失 ： 57V。 計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)： 將短路損耗 6100，額定容量 1000kVA，代入公式得，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = 6100101000 = 供 電 設(shè) 計 報 告 19 計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)： 將阻抗電壓百分 數(shù) 4，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = ，代入公式得，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U x = 42 = 將啟動時變壓器負(fù)荷電流 I BQ ： 382A，負(fù)荷側(cè)額定電流 I Be ： ，負(fù)荷側(cè)額定電壓 U Be ： 693V，負(fù)荷功率因數(shù) cosφ BQ ： ，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r ： ，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U X ： 代入公式得： 該變壓器啟動電壓損失： 。 計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)： 將短路損耗 8500，額定容量 1600kVA，代入公式得，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = 8500101600 = 計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)： 將阻抗電壓百分?jǐn)?shù) 5，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = ，代入公式得，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U x = 52 = 將啟動時變壓器負(fù)荷電流 I BQ ： 1641A，負(fù)荷側(cè)額定電流 I Be ： ，負(fù)荷側(cè)額定電壓 U Be ：1200V，負(fù)荷功率 因數(shù) cosφ BQ ： ，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r ： ，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U X ： 代入公式得： 該變壓器啟動電壓損失： 96V。 計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)： 將短路損耗 8500， 額定容量 1600kVA，代入公式得，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = 8500101600 = 計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)： 將阻抗電壓百分?jǐn)?shù) 5，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r = ，代入公式得，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U x = 52 = 將啟動時變壓器負(fù)荷電流 I BQ ： 1288A，負(fù)荷側(cè)額定電流 I Be ： ，負(fù)荷側(cè)額定電壓 U Be ：1200V，負(fù)荷功率因數(shù) cosφ BQ ： ，電阻壓降百分?jǐn)?shù) U r ： ，電抗壓降百分?jǐn)?shù) U X ： 代入公式得： 供 電 設(shè) 計 報 告 20 該變壓器啟動電壓損失： 79V。 起動電壓損失 ≤ 345V 合格。 起動電壓損失 ≤ 199V 合格。 起動電壓損失 ≤ 345V 合格。 起動電壓損失 ≤ 345V 合格。 計算公式如下 ： (出處： 《 煤礦井下供電的三大保護(hù)細(xì)則》 P3) ? ? ? ?22)2( 2 ?? ?? XR UI ed, )2()3( dd II ?? ????式（ 415） 式中： 221 / RRKRR bb ???? ； 221 / XXKXXX bbx ????? )2(dI ：兩相短路電流， A； )3(dI ：三相短路電流， A； ?R 、 ?X ：短路回路內(nèi)一相電阻、電抗值總和， Ω ； xX ：根據(jù)系統(tǒng)三相短路容量計算的系統(tǒng)電抗， Ω； eU ：變壓器二次側(cè)的額定電壓， V； K b ：變壓器的變壓比； R b 、 X b ：變壓器的電阻、電抗值 ； R 1 ,X 1 ：高壓電纜的電阻，電抗值 , Ω ； R 2 ,X 2 ：低壓電纜的電阻，電抗值 , Ω 短路點 D1 的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 T1 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 6871A； 短路點 D2 的短路電流計算： 供 電 設(shè) 計 報 告 22 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 T1 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 5766A； 短路點 D3 的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 T1 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 5620A； 短路點 D4 的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 T1 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 5620A； 短路點 D5 的短路電流計算： 供 電 設(shè) 計 報 告 23 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 T1 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 5572A； 短路點 D6 的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 1200120220650 = ； 變壓器 T1 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 100001200 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 12002 + = 5572A； 短路點 D7 的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = ++0 = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 12043A； 短路點 D8 的短路電流計算： 供 電 設(shè) 計 報 告 24 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 6851A； 短路點 D9 的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流 ： I(2) d = 6902 + = 795A； 短路點 D10的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 5601A； 1短路點 D11的短路電流計算： 供 電 設(shè) 計 報 告 25 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 3830A； 1短路點 D12的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)電阻值的總和Σ R = + = ； 短路回路內(nèi)電抗值的總和Σ X = + = ； 兩相短路電流： I(2) d = 6902 + = 757A； 1短路點 D13的短路電流計算： 系統(tǒng)三相短路容量 S d ： 50MVA；系統(tǒng)電抗值： X x= 69069010650 = ； 變壓器 T2 型號： KBSGZY1000/10/；變壓器變壓比： K b= 10000690 = 變壓器電阻 R b ： ；電抗 X b ： ； 低壓電纜總電阻 R 2 ： ；總電抗 X 2 ： ； 短路回路內(nèi)