機(jī)械設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置-在線瀏覽
2024-12-09 23:42本頁(yè)面
【正文】 A ③對(duì) td1 進(jìn)行修正 mmkkdd ttt ?? ④確定模數(shù) 10 ?? zdm n ?mm 取模數(shù) mmmn ? ⑤ 計(jì)算中心距 a mmZZma n 5 9c o s2 )( 21 ??? ? 圓整為 mma 160? ⑥ 精算螺旋角 ? ???? 2 )(a r c c os 21a zzm n? 因?yàn)?? 值與初選值相差不大，故不再修正。其他有關(guān)尺寸按《機(jī)械設(shè)計(jì)》薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)，并繪 制大齒輪零件圖如下。 (1).選擇齒輪材料 12 考慮到帶式輸送機(jī)為一般機(jī)械，故小齒輪選用 45 鋼調(diào)質(zhì)，平均硬度為250HBS,大齒輪選用 45 鋼正火，齒面硬度為 200HBS。 (2 ) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度初步計(jì)算齒輪參數(shù)。 ?小齒輪的轉(zhuǎn)矩 mmNT ?? 267701 ③查《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 67 知 ?d? ④齒數(shù)比 ?u ⑤取 Z1=30，則 Z2=uZ1=*90=，取 Z2=86 初選螺旋角 ??12? 則： o 21 ???????? ?????? ??? ?? ZZa ⑥有 ??12? 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 620 的區(qū)域系數(shù) ?HZ ⑦查表 63 得彈性影響系數(shù) MPaZE ? ⑧許用接觸應(yīng)力 ? ?HNHH S Zlim?? ? 查圖 614（ d） (c)得接觸疲勞極限 M P aM P a HH 3 9 0,5 5 0 2lim1lim ?? ?? 應(yīng)力循環(huán)數(shù) 811 )1060016( ????????? hjLn 88u12 ????? 查圖 616（曲線 1）得 解除疲勞壽命系數(shù) , 21 ?? NN Z 取安全系數(shù) ? ，得 ? ? M Pa60 *55 01lim11 ??? H NHH S Z?? 13 ? ? M *3901lim22 ??? H NHH S Z?? 取 ? ? ? ? M P ?? ?? 初算小齒輪分度圓直徑 td1 ,得 3 2HHEd1t1t )][ σ ZZ(u 1uφ T2Kd ?? = （ 3）確定傳動(dòng)尺寸 ①計(jì)算圓周速度 smndv t 21 ??? ? 故 8級(jí)精度合用 ② 計(jì)算載荷系數(shù) K 查表 61得使用系數(shù) Ak = 根據(jù) 8級(jí)精度， v=《機(jī)械設(shè)計(jì)》 圖 66 得動(dòng)載荷系數(shù) ?kv 查表 62 得齒間載荷系數(shù) ??k 查 圖 610 得 ??k 故載荷系數(shù) ????? ?? kkkkk vA ③對(duì) td1 進(jìn)行修正 mmkkdd ttt ?? ④確定模數(shù) ?? zdm n ?mm 取模數(shù) mmmn 4? ⑤ 計(jì)算中心距 a mmZZma n 3 7c o s2 )( 21 ??? ? 圓整為 mma 240? ⑥ 精算螺旋角 ? 14 ???? 2 )(a r c c os 21a zzm n? 因?yàn)?? 值與初始值選擇相差很大，故與 ? 相關(guān)的數(shù)據(jù)需修正。其他有關(guān)尺寸按《機(jī)械設(shè)計(jì)》薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)，并繪制大齒輪零件圖如下。 六、 滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì) （ 1）選取材料 可選軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 153，取 110C? ，于是 mmnPd 339。 為了使所選的軸直徑 ????d 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。 作用轉(zhuǎn)速 3200r/min，軸孔直徑 50mm，故取 mmd 50min ? 半聯(lián)軸器的孔徑 mmd 45?? ，主動(dòng)端 Y型軸孔配合長(zhǎng)度 112mm；從動(dòng)端 J型配合長(zhǎng)度 84mm；緊定螺釘安裝距離聯(lián)軸器身 L=25mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度 mmL 112?? ，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ Ⅱ段的長(zhǎng)度應(yīng)比 ?L 略短一些，現(xiàn)取 mml 81??ⅡⅠ 2).初步選擇滾動(dòng)軸承。按照工作要求并根據(jù) mmd 55??ⅢⅡ ，選取單列角 深溝球 球 軸承6011，其尺寸為 mmmmmmBDd 189055 ????? ，故 mmdd 63?? ?? ⅧⅦⅣⅢ 。 3).考慮到擋油環(huán)的軸肩定位 自由段 mm mml 81??ⅤⅣ mmd 63??ⅤⅣ 4).取安裝齒輪處的軸端Ⅳ Ⅴ的直徑 mmd 63??ⅦⅥ ；齒輪的 右 端與左軸承之間 采用 軸環(huán) 定位。齒輪的右端采用軸肩定位，故取 mmd 79?? ⅥⅤ ，則軸環(huán)處的直徑 mmd 48??ⅥⅤ 。 17 至此，已初步確定了軸的各段和長(zhǎng)度。按 ⅦⅥ ?d 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 》表 42 查得平鍵 剖 面 mmmmhb 1118 ??? （ GB/T10962020） ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為 mm70 ，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配額為 67Hr ；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為70914 ?? ，半聯(lián)軸器與軸的配合為 67Hk 。 ③ .校核軸的強(qiáng)度 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。對(duì)于 6011 型角接觸球軸承，由手冊(cè)中查得 mma 15? 。作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距 mmmmLL 2 1 61 4 27432 ???? 。 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面 C是軸的危險(xiǎn)截面。 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F NFNFNHNH 3 4 3 8,4 8 7 6 21 ?? NFNF NVNV 2255,820 21 ?? 彎矩 M mmNMH ?? 4 7 7 8 4 8 ,3 1 3 4 4 5,8 0 3 6 0 21 mmNMmmNM VV ???? 總彎矩 mmNM ?? 48 45 571 ， mmNM ?? 5 7 1 4 7 72 扭矩 T mmNT ?? 740053 18 Ⅵ .按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 19 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面 C）的強(qiáng)度。 Ⅶ .精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 (1).判斷危險(xiǎn)截面 截面 A，Ⅱ ,Ⅲ ,B 只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過(guò)渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面 A,Ⅱ ,Ⅲ ,B均無(wú)需校核。截面Ⅴ的應(yīng)力集中的影響和截面Ⅳ的相近，但截面Ⅴ不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面Ⅵ顯然更不必校核。 (2).截面Ⅳ左側(cè) 抗彎截面 系數(shù) 333 mmdW ???? 抗扭截面系數(shù)
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