【正文】 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 各粱的永久荷載（單位： kN/m） 表 5 粱號 主梁 橫隔梁 防撞欄 橋面鋪裝 總計 1（ 5） 2（ 4） 3 ② 永久作用計算 影響線面積見下表（表 6） 影響線面積計算表 表 6 項目 計算面積 影響線面積0? 12M 220 1 1 1 9 .5 1 1 .2 82 4 8 8lll? ? ? ? ? ? ? 14M 2 20 3 3 3 9 .5 8 .4 61 6 2 3 2 3 2l l l? ? ? ? ? ? ? 12Q 01 201 1 1 9. 5 1. 192 2 2 8 8ll???? ? ? ? ? ? ? 0Q 0 111 9 . 5 4 . 7 52 2 2ll? ? ? ? ? ? ? ? 永久荷載作用見下表（表 7） 永久作用計算表 表 7 粱號 12M 14M 0Q q 0? q 0? q 0? q 0? q 0? q 0? 1(5) 2(4) 3 (2).可變作用效應(yīng) ① 汽車荷載沖擊系數(shù)計算：機構(gòu)的沖擊系數(shù) μ 與結(jié)構(gòu)的基頻 f 有關(guān)，故應(yīng)先計算機構(gòu)的基頻，簡支梁基頻簡化計算公式為： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 4223 . 4 5 1 0 0 . 0 2 3 3 4 1 9 . 1 2 6 1 42 2 9 . 5 9 2 0 . 2 0 4ccEIf lm?? ??? ? ? ??，用軟件算得 f=14,故取沖擊系數(shù) μ = ② 公路 Ⅰ — 級均布荷載、集中荷載及其影響線面積計算（見表 8）： 按照《橋規(guī)》， 公路 Ⅰ — 級 均布荷載標準值 kq 和集中荷載標準值 kP 為： /kq kN m? 計算彎矩時， 3 6 0 1 8 0[ ( 9 . 5 5 ) 1 8 0 ] 1 9 85 0 5kP k N k N?? ? ? ? ?? ,計計算剪力時， 198 237 .6kP k N? ? ? 公路 Ⅰ 級及其影響線面積表 表 8 項目 頂點位置 kq 2/( / )kN m kP 0? 12M L/2 處 14M L/4 處 0Q 支點處 12Q L/2 處 ③ 可變作用效應(yīng)彎矩計算：（見表 9表 10）： 彎矩計算公式： 0(1 ) k k kM ?? ? ??? （ q +P y ），其中，由于只能布置兩車道，故橫向折減系數(shù) ζ = 公路 級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表 （ kN 永久荷載作用分項系數(shù)： 。 m） 表 10 粱號 內(nèi)力 永久荷載 （ 1） 汽車荷載 （ 2） 彎矩基本組合值 (1)+ (2) 1 12M 14M 2 12M 14M 3 12M 14M 粱號 內(nèi)力 η （ 1） 1+μ （ 2） kq （ 3） 0? （ 4） kP （ 5） ky （ 6） 彎矩效應(yīng)（ 1）（ 2） [（ 3）（ 4）＋（ 5）（ 6） ] 1 12M 14M 2 12M 14M 3 12M 14M 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 ④ 可變作用效應(yīng)剪力計算： 在可變作用剪力效應(yīng)計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù) η 沿橋跨方向變化的影響。 12V 的計算（見表 11） 公路 Ⅰ 級 產(chǎn)生的跨中剪力（ kN） 表 11 粱號 內(nèi)力 η （ 1） 1+μ （ 2） kq （ 3） 0? （ 4） kP （ 5） ky （ 6） 剪力效應(yīng) （ 1）（ 2） [（ 3）（ 4）＋（ 5）（ 6） ] 1 12V 2 12V 3 12V 0V 計算： 計算支點剪力橫向分布系數(shù)取值為： ⅰ .支點剪力按杠桿法計算η ’ ⅱ .l/3l/4 按跨中彎矩橫向分布系數(shù)η計算 ⅲ .支點 l/4 處在η和η ’ 之間 按直線變化如圖 7 所示 橫向系數(shù)變化區(qū)段長度： 1 7544la m m? ? ? ? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 影響線面積： 1 9 .5 4 .7 52 mm? ? ? ? 附 加三角形重心處影響線坐標為： 011 ( 2. 37 5 )3, cy m m? ? ?? ? ?且 支點剪力計算過程如下： 1 號粱： 01 1 9 ( 237 .6 1 ) 1 [ ( 6 0. 499 ) 7 ( 6 9) 237 .6 1 ]2VkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 2 號粱 。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 (三 )持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算 （ 1）由彎矩基本組合表可知， 1 號粱彎矩 dM 最大，考慮到施工方便，并留有一定的安全儲備，一律按 1 號粱計算彎矩進行配筋，主梁尺寸如圖 2 所示。39。0 2fd cd f f hM f b h? ? ，則受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，為第一類 T 形截面；否則，位于腹板內(nèi)，為第二類 T 形截面 。 39。d=230cm ③ 39。2 1 2 ( 1 8 2 0 1 2 1 1 ) 1 5 0f h fb b b h c m c m? ? ? ? ? ? ? ? ?, 此處， b 為粱腹板寬度，其值為 18cm， hb 為承托長度，其值為 0， 39。fb 為 150cm。39。 300 0 . 1 1( ) 2 3 . 1 1 0 1 . 5 0 . 1 1 ( 1 . 2 7 2 ) 4 6 3 8 . 5 9 5 5 1 . 0 1 0 8 0 . 0 63922fc d f f dhf b h h k N m k N m M k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬第一類 T 形截面 ,應(yīng)按寬度為 39。 （ 3）求受壓區(qū)高度 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 30 39。cd f sd sf b x f A? 得： 39。 0 4677= = 1 0 0 % 0 . 2 6 % 0 . 2 %1 5 0 0 1 2 2 0sfAbh? ? ? ?? 胡配筋 ? 滿足 規(guī)范要求。 3 0 0 4 6 . 7 7 3 . 3 71 8 0 2 3 . 1s d sf c dfAx c m c mbf ?? ? ?? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 截面抗彎極限承載力為： 39。 ： 由表 15 可知，支點剪力 以 3 號粱最大，考慮安全因素，一律采用 3 號粱剪力值進行抗剪計算， 跨中剪力效應(yīng)以 2 號粱最大，一律以 2 號粱剪力值進行計 算。 （ 1） .斜截面配筋計算圖式 ① 最大剪力 39。csV 不小于 39。）承擔的剪力 39。40%dV 。 ③ 計算第一排彎 起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。dV 為： 39。39。39。2/sbA mm 1 6 28? 2 6 28? 3 2 25? 4 216? 靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜筋 ， 39。為簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。1 ( 15 74 .8 41 8 2 41 5. 59 36 2 33 0. 84 69 ) 81 .9 6M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? 第二排鋼筋彎起處正截面承載力為： 39。3 ( 1 5 7 4 .8 4 1 8 2 3 3 0 .8 4 6 9 ) 9 1 3 .1 4 7 2M k N m k N m? ? ? ? ? ? 第四 排鋼筋彎起處正截面承載力為： 39。 距支座中心 0/2h 處的主筋為 2 28? ， cm? ；有效高度 0 1 4 0 3 / 2 ( 1 0 0 3 2 .8 / 2 ) 1 3 5 .6h d c m c m? ? ? ? ? ? ?， 01 2 . 3 2 1 0 0 % 0 . 5 0 5 %1 8 1 3 5 . 6sAbh? ? ? ? ?? 則 100 ???；最大剪力值 kN? ； 1? 為異號彎矩影響系數(shù)，此處取 ； 2? 為受壓翼緣影響系數(shù)，此處取 ； 將以上數(shù)據(jù)代入下式，得箍筋間距 。20,63212)( V bhfAfS svsvkcuv ））（（ ??????2 6 221 1. 1 0. 56 10 2 0. 6 0. 50 5 50 15 7 19 5 18 0 13 5249 6. 95 23450 mmmm?? ? ? ? ? ? ? ? ? ???（ ） （ ） 考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求，選用 150vS mm? ，在支座中心向跨中方向長度不小于 1 倍粱高（ 100cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為 100cm。 箍筋配筋率： 100vS mm? 時 ， 157 1 0 0 % 0 . 8 7 2 %1 0 0 1 8 0svsv vASb? ? ? ? ?? 150vS mm? 時 ， 157 1 0 0 % 0 . 5 8 1 %1 5 0 1 8 0svsv vASb? ? ? ? ?? 均滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 %的要求 。 因此，這里要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括 (見圖 11 所示 )： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 圖 12 斜截面抗剪驗算截面圖示（單位： cm） （ 1）距支點 h/2 處截面 11,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? kN m?? （ 2） 距支點 處截面 22,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? k N m?? （ 3） 距支點 處 截面 33,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? k N m?? （ 4） 距支點 處截面 44,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? 787 .87dM kN m?? 驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力 Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩 Md。 受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為 0 d cs sbV V V? ?? 30 .7 5 1 0 sins b s d s b sV f A ???? ? 2 2 31 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h P f f? ? ??? ? ? 式中 csV — 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（ KN）； sbV — 與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（ KN）； sbA — 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（ mm2）； 1? — 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取 ； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ； sv? — 箍筋的配筋率， /( )sv sv vA S b? ? 。 m）； h0— 通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（ mm）。 斜截面 11： 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋 2 28? ，則縱向受拉鋼筋能配筋率為 6 . 1 5 8 21 0 0 1 0 0 0 . 5 3 1 61 8 1 2 8 . 7P ? ?? ? ? ?? 157 1 0 0 % 0 . 8 7 2 %1 0 0 1 8 0svsvvASb? ? ? ? ?? 則 31 1 2 3 0 ,3( 0 .4 5 1 0 ) ( 2 0 .6 )1 .0 1 .1 0 .4 5 1 0 1 8 0 1 2 8 7 ( 2 0 .6 0 .5 3 1 6 ) 5 0 0 .8 7 2 % 1 956 4 1 .2c s c u k s