【正文】 轉(zhuǎn) ， 機組潤滑油系統(tǒng)高位油罐在 5分鐘左右即空 ，潤滑油系統(tǒng)停運 ， 造成機組軸瓦出現(xiàn)磨損 ， 導致機102盤不動車 。 當班操作人員立即將啟動主風自保 ， 關(guān)閉提升管各進料閥門和各滑閥 ， 檢查各自保閥動作情況 。 因為正值中午電器車間技術(shù)員下班時間 ， 直至 20分鐘后DCS才恢復供電 。 期間未發(fā)生此生事故 。 DCS備用電源是兩路供電 ，正常情況下一路出現(xiàn)故障 ， 另外一路還能保證正常供電 。 需要操作工到現(xiàn)場檢查自保動作狀態(tài)和各關(guān)鍵參數(shù) ， 稍有疏忽就會造成嚴重的次生事故 。 UPS供電故障 DCS失電導致裝置停工 16 當天正值催化 5班當班 ， 班長處理果斷 、 班組人員多 、 技術(shù)力量強 ， 車間技術(shù)人員及時趕到現(xiàn)場都是保證事故處理的關(guān)鍵因素 。 同時事故處理組織者要冷靜 ， 考慮要全面 。 第三是要保證好現(xiàn)場的通訊聯(lián)系 ， 出現(xiàn)問題及時協(xié)調(diào)處理 。 UPS供電故障 DCS失電導致裝置停工 17 事故經(jīng)過： 2021年 11月 5日 19： 30， 油漿上返塔控制閥 （ FIC205） 副線閥泄漏 。 分餾塔壓力由正常的 155Kpa降至 75Kpa。 同時油漿泵開單臺通過出口拿油線外甩油漿 。至 8： 50分 ， 泄漏點補板處理完畢 ， 才開始逐步恢復油漿循環(huán) ， 逐步提高進料 。 （ 1） 當油漿循環(huán)停時 ， 反應油氣帶的大量的熱量無法取出 ， 必然會導致分餾塔底溫度超高 。 （ 2） 同時將回煉油下返塔提大來代替油漿循環(huán)上返塔 ， 用原料補分餾塔底降低分餾塔底的溫度 。 油漿系統(tǒng)泄漏事故處理 19 經(jīng)驗總結(jié)： （ 3） 油漿外甩不能長時間中斷 ， 以維持塔底油漿系統(tǒng)固體含量不會超高 。 分餾給汽向塔內(nèi)掃線 ， 待泄漏點具備條件后進行帶壓堵漏 。 這時外甩油漿溫度高 ， 聯(lián)系罐區(qū)應注意油漿罐脫水 ， 防止突沸 。 20： 30備機開機后 ， 主風并入系統(tǒng) ， 開始單容器流化 。18日 0： 30組織進料后發(fā)現(xiàn)兩器藏量逐漸減少 ， 直到再生器藏量無法維持 。 1： 50將進料切除 。 再次重新建立兩器流化并組織了二次進料 ， 但是又發(fā)生了同樣的現(xiàn)象：再生器藏量在進料后逐漸全空 。 反應系統(tǒng)結(jié)焦脫落導致再生斜管流化異常 21 分析處理： 18日 1:50切除進料后 ， 在調(diào)整過程中 ， 車間發(fā)現(xiàn)當下汽提蒸汽提降時 ， 汽提段藏量隨之變化明顯 （ 但是表量指示還在正常范圍內(nèi) ） ， 車間分析為汽提段有東西擋住了待生催化劑的輸送路線 ， 引起藏量和密度表的正負差壓隨著蒸汽量的變化而發(fā)生了變化 ， 此時的藏量測量值已經(jīng)無法反映其實際藏量 ， 從而造成催化劑大量藏在沉降器中 ， 在多次活動滑閥和汽提蒸汽后 ， 在沒有啟用大型加料的情況下 ， 到 18日早上 8： 00， 再生器 、 汽提段和燒焦罐各部分藏量的總和逐漸從 80噸增加到大約 120噸 ，再生器藏量又恢復正常 ， 證明大量的催化劑確實是藏在了反應器中而不是催化劑跑損跑掉了 。 主要原因是機組 UPS失電 ， 在恢復生產(chǎn)過程中 ， 由于備機開機需要時間準備同時再生系統(tǒng)由于設計藏量高又影響了主風并入的時間 ， 沉降器在長達 的時間內(nèi)溫度降低過大 ， 組織進行轉(zhuǎn)劑兩器流化時 ，沉降器內(nèi)的焦塊在一冷一熱的過程中脫落到汽提段 ，從而使待生催化劑的下料堵死 ， 無法進行開工 ， 所以造成本此停工的根本原因是沉降器的結(jié)焦問題 。 對于重油催化裝置認識不足 ， 沒有預見到結(jié)焦對生產(chǎn)的影響 。 33 工藝上進行了部分調(diào)整工作： ① 適當?shù)奶岣哳A提升段線速； ② 保證進料霧化效果 ③ 使用上終止劑中止二次反應 ④保證催化劑活性 ⑤ 適當提高防焦蒸汽和其它蒸汽量 ， 降低油氣分壓 。 反應系統(tǒng)結(jié)焦脫落導致再生斜管流化異常 24 事故經(jīng)過 2021年 1月 6日因氣壓機喘震造成反應壓力超高 ， 兩器差壓倒置 ， 再生斜管下料不暢 ， 提升管溫度逐漸下降 ， 因切斷進料不及時 ， 待生劑帶油 ， 催化煙囪冒黃煙 。 10： 40進料恢復 。 25 分析處理： （ 1） 氣壓機喘震的主要原因是冬季氣溫低 ， 氣壓機入口溫度最低至不足 30℃ ， 富氣中輕組分含量太多 。 反應崗位操作員在發(fā)現(xiàn)沉降器壓力超高后 ， 放火炬不及時 ， 造成再生斜管流化異常 。 氣壓機喘震造成再生斜管下料不暢，造成切進料事故。 （ 2） 反應溫度自保溫度點選取不合理 。 （ 后來反應溫度自保改為提升中部溫度 ） （ 3） 裝置改造后操作員對于新裝置的操作不熟悉 ，應該進一步加強崗位培訓 。 氣壓機喘震造成再生斜管下料不暢，造成切進料事故。 在處理過程中采取的方法都是切除泄漏部分 ， 然后用掃線蒸汽將泄漏部位的油吹掃干凈 。 因為有 2021年 11月 5日油漿系統(tǒng)泄漏處理經(jīng)驗 ， 幾次事故都處理得比較妥當 。 （ 2） 發(fā)生泄漏后 ， 立即切除泄漏部分 ， 為防止個別閥門磨損無法關(guān)嚴 ， 多關(guān)幾道閥門切斷 。 待泄漏點無油氣溢出后停汽進行堵漏 。 分餾給汽向塔內(nèi)掃線 ，待泄漏點具備條件后進行帶壓堵漏 。 因為外甩油漿溫度高 ， 罐區(qū)應注意油漿罐脫水 ， 防止突沸 。在催化職工的共同努力下，裝置恢復正常。但是，在事故處理過程中暴露了一些問題。裝置恢復進料過程中發(fā)現(xiàn)原料換熱器發(fā)生輕微泄漏，分析原因為：恢復進料前為減少原料換熱，F(xiàn)IC213關(guān)至 2%，此時泵 201出口至 FIC213壓力較高。 31 主風自保誤動作切進料引起換熱器泄漏 換 303由于降溫較快出現(xiàn)泄漏 。 分析原因為：裝置切進料后 10分鐘換 303熱源中斷 ， 穩(wěn)脫三塔循環(huán) ， 造成換 303降溫較快 ， 設備受熱不均變形發(fā)生泄漏 。為今后避免此類問題得發(fā)生，車間要求在今后的切進料事故中注意以下事項： 32 主風自保誤動作切進料引起換熱器泄漏 切進料后事故旁通副線閥盡量晚關(guān) 。 同時切斷進料后換熱器熱路冷路介質(zhì)如有可能盡量緩慢降量 ， 避免設備溫度變化較大造成泄漏 。 分餾崗位與穩(wěn)脫崗位協(xié)調(diào)好 ， 逐步降低二中循環(huán)量直至中斷 ， 確保換 303系統(tǒng)降溫不能大于 40度 /小時 。 由于換 303為分餾一中回流重要取熱部分 ， 在 4分鐘內(nèi)換 303溫控閥 TIC302閥位由 90%關(guān)至0%， 對分餾中部溫度 TIC203影響很大 ， 分餾中部溫度迅速上升 。 12： 35，由于輕柴溫度過高 ， 泵 204抽空 。 34 穩(wěn)定塔底液面失靈導致分餾沖塔事故 分析處理： 操作員于 12： 24發(fā)現(xiàn)塔 303底液面假