【正文】 徑稍大的土石方滿鋪基底，以保證清淤后的基底的穩(wěn)定型，并用壓路機穩(wěn)壓一遍后，進行下一步填筑。由于箱梁現(xiàn)澆支架基礎填筑位置很集中，在回填施工的各項施工指標參考相關路基填筑規(guī)范要求預設，在施工過程中再進行調(diào)整。 最后一層填料碾壓完再用平地機精平一次， 使頂層壓實面路拱橫坡且平整，無積水，無明顯碾壓輪跡，無顯著的局部凸凹，便道路基路拱的按 1%橫坡形式設置，排水坡面斜向線路外側，進入臨時集水坑，便道路拱排水坡面向既有河流外側排水。 原地面處理 將原地面腐植地表層上耕植土清除 15cm，然后用挖掘機挖除 1m。部分碾壓不到位的地方用夯機夯實。 50cm），排水溝根據(jù)現(xiàn)場情況做好導引渠道并設置好相應的排水坡縱，以利雨水及養(yǎng)護用水的迅速排除，確保地基基礎不受水 的長期浸泡。 支架搭設前， 按前述方案 對地基進行 回填壓實 ， 搭設支架范圍內(nèi)進行 整平 、碾壓， 保證地基密實度達到 93%以上 （主線范圍內(nèi)的路基壓實標準按施工設計要求進行施工） ，然后做 15cm 5%灰土墊層 +12 cm C25 砼 ，以保證支架基礎的穩(wěn)定。 臨時排水溝的外表面用 砂漿進行噴灑抹面，防止雨水的沖刷。 支架地基處理 支架立桿位置放樣 安裝底托并調(diào)旋轉螺絲頂面在同一水平面上 逐層拼裝立桿、橫桿 安放頂托并按設計標高進行調(diào)整 安放縱向方木、橫向方木、鋪設底模、側模、預壓 底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線施工，立腹板模板 底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線驗收合格后泵送澆筑筑砼 拆除腹板內(nèi)模，立頂板模板，施工頂板鋼筋和鋼絞線 等 澆筑頂板砼，養(yǎng)護至設計強度 100%,且齡期超過 7 天后進行張拉和壓漿封錨施工 拆模、落架 10 安放底 托 按標示的底座位置先安放底托，然后將旋轉螺絲頂面調(diào)整在同一水平面上。 安裝立桿、橫桿和頂托 從一端開始，按照順橋向 90cm 或 60cm，橫橋向 90 或 60cm 布設立桿，橫桿步距為 60cm或 120cm，調(diào)整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設計標高將 U型頂托調(diào)至設計標高位置，頂?shù)讓訖M桿步距均為 60cm。 15cm 方木，鋪設時注意使其兩縱向方木接頭處于 U 型上托座上（防止出現(xiàn)“探頭”木），接著按 30cm 或 25cm 間距鋪設橫向 6179。 設置剪刀撐 支架每隔四排設一橫向剪刀撐，縱向剪刀撐沿橫向每隔五排設一縱向剪刀撐，水平剪刀撐在垂直方向上的間距不超過 。剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設置，確保支架整體穩(wěn)定。以保證支架在橋梁橫坡影響下的穩(wěn)定性。 11 預壓和沉降觀測 ⑴為保證箱梁砼結構的質(zhì)量，鋼管腳手架支撐搭設完畢鋪設底模板后必須進行預壓處理，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時取得支架彈性變形的實際數(shù)值，作為梁體立模的拋高預拱值數(shù)據(jù)設置的參考。 預壓方法依據(jù)箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂 袋或水箱（梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為 )，預壓時間視支架地面沉降量定，每天至少觀察兩次，在連續(xù)三天 的 累計 沉降值 3mm時方可卸載。 預壓的荷載 根據(jù)箱梁自重、模板荷載、施工荷載（含施工人員、各類機具等）及充分考慮施工過程中不可預見的荷載等，合理確定壓載總重量。支架及底模完工后 ,采用汽車吊吊重 ,按照箱梁 設計 重量分配預壓荷載 ,并按 計算出的總荷載的 120%進行超 載預壓。 觀測分四個階段：預壓加載前、 50％荷載、 120％荷載、卸載后。 模板標高調(diào)整完畢后，在底板上方無法設置觀測點，故觀測點設置在底模下的方木上。 預壓時主要觀測的數(shù)據(jù)有：地基沉降 、 頂板沉降 、 支架沉降；卸載后頂板可恢復量。根據(jù)各點對應的彈性變形數(shù)值及設計預拱度調(diào)整模板的高程。 觀測點布置圖（圖 11） [3]預壓砂袋布置 13 以 K85+ 互 通立交橋右幅箱梁為例，對滿堂支架結構的穩(wěn)定性和安全性進行驗算。支架搭設范圍為整幅橋梁長度。 以 28米跨為例計算說明： 根據(jù)箱梁自重、模板荷載、施工荷載（含施工人員、各類機具等）及充分考慮施工過程中不可預見的荷載等，合理確定壓載總重量。 [179。 2= ①
箱梁自重 通過計算， 28 米箱梁混凝土方量 、取 ,箱梁混凝土自重為 ； 一側翼緣板的方量為 179。 14 ②、模板荷載 總模板自重 (含內(nèi)模、側模及支架 )以砼自重的 5%計 ,則模板自重為 *5%=。 ③、施工不可預見荷載 施工時不可遇見 荷載取混凝土自重的 5%，即箱梁總的不可預見荷載為 。 通過以上計算知，一片梁支架承受的總荷載為 ,支架預壓施工時，預壓一側翼緣板總重量為 ，預壓底板總重量為 ；按施工說明中，等載預壓，故一側翼緣板總重量為 ，底板總重量 。 （砂的容重平均為 T/m3） 每跨所需 砂袋數(shù)：（ 179。 ③砂袋在底模上縱向均勻分布：每側翼緣板平均堆放 27袋；底板放置二層，每層鋪設 159袋。 堆載及卸載 在底模上按該點對應的鋼筋混凝土梁的自重擺放砂袋 ,其順序為每孔從跨中向橋墩擺 15 放。根據(jù)每天測量的數(shù)據(jù)統(tǒng)計后，確定連續(xù) 72h 內(nèi)下沉量小于 3 ㎜后可認為支架下沉已穩(wěn)定。 采用人工配合吊車，按與加載相反的順序撤掉砂袋，測得各觀測點的標高。 根據(jù)各點的非彈性變形、彈性變形和梁的預設上拱度值，調(diào)整各點立桿的可調(diào)頂托達到設計要求，重新整理底模。 預拱度值按設計要求留設，如設計無明確預拱度值時，可根據(jù)以往工作經(jīng)驗預拱度值取 5cm，并按二次拋物線分配： 24 ( )x L xL? ? ?δδ ＝ 式中，δ x— 距左支點 x的預拱度值； x— 距左支點的距離； L— 跨長。 竹膠板容許應力 [σ 0]=70MPa,彈性模量 E=6179。 縱、橫向方木 縱向方木采用 A3華山松，順紋承壓應力為 12MPa，截面尺寸為 10179。截面參數(shù)和材料力學性能指標： W= bh2/6=100179。 105mm3 I= bh3/12=100179。 107mm3 橫向方木采用 A3華山松，順紋承壓應力為 12 MPa，截面尺寸為 6179。截面參數(shù)和材料力學性能指標： W= bh2/6=60179。 104mm3 I= bh3/12=60179。 106mm3 考慮到現(xiàn)場材料不同批，為安全起見，方木的力學性能指標按《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（ JTJ02586）中的 A3 類木材，順紋承壓應力為 MPa，木材濕度超過 30%時減低 10%，按乘 的折減系數(shù)取值，則 [σ 0]＝ 12179。 103179。 103MPa，容重 6KN/m3。橫向方木間距均布置為 25cm。詳細數(shù)據(jù)可查表 1。 102 179。 103 橫桿： 立桿： 碗扣支架立、橫桿布置：立桿縱、橫向間距為 90cm，在腹板、端、中橫隔梁下為 60cm。支連接桿和豎向剪刀撐 (具體布置見標準段箱梁碗扣支架布置圖 )。 ②鋼筋砼容重按 26kN/m3計算，則 腹板和端、中橫隔梁為 ： 26179。 = 翼緣板根部厚度 40cm： 26179。 = 箱梁底板厚度為 22cm:179。 = ④施工人員、施工料具堆放、運輸荷載 : ⑤傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載： ⑥振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 : 荷載組合 計算強度 :q=179。 (④ +⑤ +⑥ ) 計算剛度 :q=179。 10cm 橫向方木上（計算間距 19cm）， 按連續(xù)梁考慮 ,取單位長度 ( 米 )板寬進行計算 。 荷載組合 : q=179。（ ++） =竹膠板（δ =15 mm） 截面參數(shù)及材料力學性能指標 : W=bh2/6=1000179。 104mm3 I=bh3/12=1000179。 105mm3 承載力檢算： 強度： 19 Mmax＝ ql2/10＝ 179。 m σ max＝ Mmax /W＝ 179。 104＝ ＜ [σ 0]= 70MPa 合格 剛度： 荷載 : q=179。 1904/(150179。 103 179。 105)＝ ＜ [f0]＝220/470＝ 合格 （ 2）橫向方木檢算 橫向方木擱置于間距 60cm 的縱向方木上 ,橫向方木規(guī)格為 60 mm179。 W=bh2/6=60179。 104mm3 I=bh3/12=60179。 106mm3 荷載組合 : q1=[179。（ ++） ]179。 179。 ＝ 178。 106/10179。（ +） 179。 6004/(150179。 103 179。 106)＝ ＜ [f0]＝600/400＝ 合格 (3)縱向方木檢算 縱向方木規(guī)格為 10179?？v向方木 20 按簡支梁考慮，計算跨徑為 60cm。 = 縱向方木自重： g＝ 6179。 ＝ kN/m 力學模式： 承載力計算： 強度： 按最大正應力布載模式計算： 支座反力 R＝ (179。 )/2= 最大跨中彎距 Mmax＝ 179。 179。 106/179。 179。 = f =Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=179。 6003/(48179。 103179。 107)+5179。 6004/(384179。 103179。 107)=＜ [f0]＝ 600/400＝ 合格 （ 4）支架立桿穩(wěn)定醒計算 箱梁腹板及橫梁下支架為 60cm179。 179。 1/4= ㎡ 每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（均以跨度 米計算）： P1=(++++)179。 +179。 8179。 179。 ＝ ，平均立桿重量為。 = KN 單根立桿所承受的最大豎向力為： N=+=[N]=40 kN 合 格 橫桿豎向步距按 計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載 [N]=40kN。 1000/489=＜ [σ a]=140MPa 合格 立桿承載力計算 ： 支架立柱采用φ 4 t＝ 鋼管，立柱底、頂部縱橫向水平桿步距為 ，中間部分步距 ，施工中橫桿最大步距為 。 箱梁底板厚度 22cm 下支架檢算 （ 1）底模檢算 底模采用δ =15 mm 的竹膠板 ,直接擱置于間距 L=25cm 的 6*10cm 橫向方木上， 按連續(xù)梁考慮 ,取單位長度 ( 米 )板寬進行計算 。 (+)+179。 152/6=179。 153/12=179。 178。 106/179。 (+)=F=ql4/(150EI)= 179。 6 179。 179。 100mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。 (+)+179。 +6179。 =承載力計算： 強度： Mmax=q1l2/10=179。 m σ max=Mmax /W=179。 104=＜ [σ 0]= MPa 合格 剛度： 荷載 : q=179。 =F=ql4/(150EI)= 179。 179。 5 179。 15cm，立桿縱向間距為 90cm。 荷載組合： 橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為： 24 箱底 : P=179。 179。 3+179。 179。 = σ max=Mmax /W=179。 105=＜ [σ 0]= 合格 剛度： 按最大支座反力布載模式計算： 集中荷載 : P=(179。（ ++） )179。 1000179。 179。 179。 179。 179。179。 +179。 = 單根立 桿所承受的最大豎向力為： N=+= 立桿穩(wěn)定性： 橫桿豎向步距按 計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載 [N]=40kN。 1000/489=＜ [σ a]=140MPa 合格 頂板（按厚度 25cm）下內(nèi)模支架計算 ⑴底模板計算 底模板采用厚度為 的膠合板，底模下 6179。 ⑵橫向方木 計算 橫向方木擱置于間距 90cm 的縱向方木上，橫向方木規(guī)格 6179。 荷載組合： 26 q1=（ 179。 179。（ ＋ ＋ ））179。 179。 178。 106/1179。 (26179。 )179。 9004/(150 179。 103 179。 106)= ＜[f0]=900/400= 合格 ⑶縱向方木計算 縱橋向方木規(guī)格為 10179?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為 120cm。 = 縱向方木自重： g=6179。 =承載力計算： 力學模式： 27 強度： 按最大正應力布載模式 計算： 支座反力 R=(179。 )/2= 最大跨中彎距 Mmax=179。 179。 106/1179。 179。 =縱向方木為 10179。 1000179。 179。 179。 179。 179。179。 179。 179。 = 28 安全起見， 滿堂式碗扣支架按 1米 高計，其自重為： g=1179。 所以 N=[N]=40kN 合格 強度驗算： Σ a=N/Aji=179。 10cm 橫向方木上， 按連續(xù)梁考慮 ,取單位長度 ( 米 )板寬進行計算 。 (+)+179。 152/6=179。 153/12=179。 103MPa。 178。 106/179。 (+)=f =ql4/(150EI)= 179。 6 179。 179。 100mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。 (+)+179。 +6179。 =承載力計算： 強度： Mmax=q1l2/10=179。 m σ max=Mmax /W=179。 10