【正文】 件的精密配合來實(shí)現(xiàn)的。 柱塞式噴油泵的噴油過程如圖 47 所示。柱塞套 2 上有兩個(gè)鉆孔 4和 8，二者皆與噴油泵泵體上的低壓油腔相通。柱塞偶件上方裝有出油閥偶件（出油閥 6 及出油閥座 5）和出油閥彈簧 7。 圖 47A 表示柱塞下移至油孔 4 和 8 以下位置時(shí)，燃油在柱塞的真空吸力以及輸油泵的壓力下充滿柱塞上部空腔，在柱塞從下止點(diǎn)向上移動(dòng)的 過程中，開始將有一部分燃油被柱塞從油孔 4 和 8 擠回低壓油腔，這一過程直到柱塞的上平面運(yùn)動(dòng)到二油孔的上邊緣處 為止。當(dāng)出油閥上的圓形環(huán)帶離開出油閥座 5 的導(dǎo)向孔時(shí)候，高壓燃油才能經(jīng)高壓油管供至噴油器。這時(shí)由于泵腔油壓急劇下降，出油閥在彈簧的作用下迅速降回原位，油泵停止供油，然后柱塞繼續(xù)上升，直到上升點(diǎn)為止，但此時(shí)并不產(chǎn)生供油，因柱塞的上腔與泵的低壓油腔是相互連通的。全行程的大小對(duì)某種（或系列）的噴油泵來說是不變的，它完全取決于凸輪的升程。柱塞的各種行程如圖 48 所示。因此其值可能因泵而異。它決定于出油閥上 圓柱形環(huán)帶的尺寸。它決定于配套發(fā)動(dòng)機(jī)的功率（即供油量）和柱塞直徑的大小。它是使柱塞，滾輪體總成等零件從做大的運(yùn)動(dòng)速度降低到零時(shí)所必要的過渡行程。柱塞的有效行程一般是在柱塞運(yùn)動(dòng)速度較大的中間一段，因?yàn)橹挥羞@樣才能滿足發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)供油規(guī)律的要求。噴油泵柱塞每行程泵出的油量稱為循環(huán)供油量。因此，當(dāng)需要改變噴油泵對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的供油量時(shí)，必須改變柱塞的有效行程。如把柱塞按圖 47C 中的箭頭方向旋轉(zhuǎn)一個(gè)角度柱塞的有效行程就增加。這樣便可改變柱塞循環(huán)供油量，當(dāng)柱塞轉(zhuǎn)到如圖 46D 時(shí)，柱塞在任何高度位置上都不能完全關(guān)閉回油孔 8，這時(shí) 柱塞的有效行程為零，噴油泵處于停止供油狀態(tài)。 分泵 分泵是噴油泵的泵油機(jī)構(gòu)，每臺(tái)噴油泵（多缸）都由數(shù)個(gè)分泵組成，它的數(shù)目與配套發(fā)動(dòng)機(jī)的缸數(shù)相同。調(diào)節(jié)臂 22 壓裝在柱塞的下端，其另一端嵌入油量調(diào)節(jié)叉 4 的凹槽內(nèi)。柱塞套上兩個(gè)油孔與泵體上低壓油腔相通。 柱塞彈簧 18 支承在噴油泵上體 27 的下端面與彈簧下座 19 之間，而彈簧下座是支承在滾輪提 3 的上端面上。因此柱塞彈簧在安裝時(shí)需有一定的予緊力。擰入出油閥緊座13 后，通過高壓密封墊 11 將出油閥座 10 與柱塞套壓緊，同時(shí)出油閥也被彈 簧緊壓在閥座上。國(guó)產(chǎn)系列泵大都采用如上的燃油密封結(jié)構(gòu)，也有許多噴油泵只用一個(gè)密封墊圈來同時(shí)完成對(duì)高，低壓燃油的密封作用。 柱塞偶件 柱塞和柱塞套是噴油泵中最精密的偶件之一。規(guī)定的間隙能保證燃油產(chǎn)生高壓和柱塞偶件有必要的潤(rùn)滑。柱塞和柱塞套在選配互研組成偶件 后不得互換。 柱塞 柱塞的尺寸和結(jié)構(gòu)型式是多種多樣的，它們對(duì)噴油泵的工作性能有很大的影響，與每種柴油機(jī)配套的噴油泵，都有固定尺寸和型式的柱塞。 柱塞直徑 噴油泵柱塞的直徑完全取決于配套柴油機(jī)的要求 。為了達(dá)到一定的循環(huán)供油量，選用的柱塞直徑越大，則有效行程越小。在為某種型式柴油機(jī)選配噴油泵柱塞時(shí)，一般先選定凸輪的型式，然后根據(jù)柴油機(jī)對(duì)循環(huán)供油量和噴油延續(xù)角的要求。如圖49 為已知凸輪的升程隨轉(zhuǎn)角而變化的曲線，在考慮到保證柱塞有一定的供油速度后，取供油開始點(diǎn)為 A，再根據(jù)供油延續(xù) 角 的要求，可決定供油終點(diǎn)為 B，則柱塞的有效行程為 H，然后按要求的循環(huán)供油量 V 就可以按下列公式計(jì)算出柱塞的直徑 D。 h 所以，每小時(shí)標(biāo)定耗油量 V=eN 2%120 = 即每分鐘每缸為 maxV /4h=由于柴油機(jī)標(biāo)定轉(zhuǎn)速 3000r/min，所以每分鐘循環(huán) 1500 次 /min 即供油 1500 次 /min, 0V =根據(jù)公式 0V =1/4 2d? hg 再查表 53P 表 4— 1（汽車柴油機(jī)染油系）得， 柱塞 升程 hg=7mm,凸輪升程 7mm,分泵中心距 25mm 考慮到供油延續(xù)角 g? ，取柱塞有效升程為 gh =,則柱塞直徑范圍 d=?hgV09= 柱塞行程分為四行程 62P （汽車柴油機(jī)燃油系），根據(jù)上式得， hg 有效行程為 ，總行程 h=7mm,減壓行程決定于出油閥上圓柱形環(huán)帶的尺寸（未確定） 圓柱形環(huán)帶即為減壓環(huán)帶 75P 圖 4— 29（汽車柴油機(jī)燃油系） 減壓環(huán)帶體積 1/4 2d? h(d 為減壓環(huán)帶直徑 )h 為出油閥的減壓行程 凸輪（采用切線凸輪）確定凸輪的基圓半徑 0r ，最大升程 h=7mm 計(jì)算出柱塞直徑后，再選擇數(shù)值相近的標(biāo)準(zhǔn)直徑的柱塞。在。例如 6135Q 型柴油機(jī)所用的 11號(hào)泵，在選配柱塞時(shí)，曾 。 在使用和修理中，噴油泵一般不允許更換不同直徑的柱塞。要求發(fā)動(dòng)機(jī)重新作臺(tái)架試驗(yàn)，以確定發(fā)動(dòng)機(jī)在此情況下的最佳供油提前角，使。 改變噴油泵的柱塞直徑后，對(duì)噴油泵和發(fā)動(dòng)機(jī)將有如下的影響： 如加大柱塞的直徑會(huì)使噴油速率（每度凸輪轉(zhuǎn)角的噴油量）增大，噴油延續(xù)角變小，噴油壓力和高壓系統(tǒng)中的峰值壓力（噴油時(shí)所能產(chǎn)生的最高壓力）增大，發(fā)動(dòng)機(jī)的工作變得粗暴，噴油泵凸輪軸等 傳動(dòng)件負(fù)荷加大。因此，在設(shè)計(jì)和配套時(shí)，應(yīng)盡量選用較小直徑的柱塞，而采用使柱塞能高速運(yùn)動(dòng)的凸輪來滿足發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)供油規(guī) 律的要求。 柱塞上斜槽的型式 斜槽的種類 柱塞上的斜槽形狀有螺旋線型和直線型兩種，將帶螺旋槽柱塞的頭部表面展開以后，其控油梭邊在展開圖上為一直線（圖 411）。螺旋槽柱塞的調(diào)油系數(shù)為常數(shù) ，因此柱塞在各種供油量位置其控油梭邊在展開圖上為局部正弦曲線，因而它的調(diào)油系數(shù)是變化的。 按著柱塞上螺旋槽布置形式的不同，基本上可分為三種：上螺旋槽式，下螺旋槽式和上下雙螺旋槽式柱塞，如圖 410 所示。它們的應(yīng)用完全取決于配套發(fā)動(dòng)機(jī)的需要。它屬于供油開始點(diǎn)不變供油終點(diǎn)改變 的柱塞。此時(shí)可按工作轉(zhuǎn)速范圍變化較大的發(fā)動(dòng)機(jī)上，在高速時(shí)調(diào)整高最佳供油提前角之后，就會(huì)使發(fā)動(dòng)機(jī)在低速工作時(shí)，因供油提前角過大而產(chǎn)生工作（敲缸）的現(xiàn)象。由于在汽車柴油機(jī)中，都裝有離心式噴油提前角自動(dòng)調(diào)節(jié)，所以可克服該種柱塞對(duì)供油時(shí)間的影響。這種型式適用轉(zhuǎn)速與供油量變化一致的柴 油機(jī)，例如船舶用柴油機(jī)。因此，使供油量，轉(zhuǎn)速和供油提前角在各種工況下都能很好的相互適用。這種調(diào)節(jié)方式對(duì)于負(fù)荷和轉(zhuǎn)速都經(jīng)常發(fā)生變化的柴油機(jī)較為有利，它可使柴油機(jī)的工作比較柔和。 螺旋槽旋向 柱塞上的斜槽或螺旋梭邊，按其傾斜的方向可分為左旋和右旋柱塞。如果斜槽向左方為上升，則為左旋（圖 410A）；反之， 如果斜槽向右方為上升，則為右旋（圖 410B）。 螺旋邊導(dǎo)程或斜槽傾角 螺旋邊的導(dǎo)程是指螺旋槽的梭邊每轉(zhuǎn)一周在柱塞軸向上升的距離，它表示螺旋邊的傾斜程度，與斜槽傾角具有相同的含義。因?yàn)樵谝苿?dòng)調(diào)節(jié)拉桿改變供油量時(shí)，其供油量的變化程度會(huì)因柱塞上斜槽傾角的不同而不同。同時(shí)這樣還會(huì)引起調(diào)速器頻繁的產(chǎn)生調(diào)節(jié)作用，工作也還不穩(wěn)定。另外，斜槽傾角的大小對(duì)于柱塞的磨損和使用壽命也有一定的影 響。因此，在選擇柱塞斜槽梭邊傾角時(shí)，不僅要保證滿足各種工況對(duì)供油量的要求，而且也需要考慮發(fā)動(dòng)機(jī)工作的穩(wěn)定和柱塞的磨損問題。斜槽工作梭邊的精確程度對(duì)各缸供油均勻性有著重要的影響 柱塞斜槽的傾角與噴油泵所配用的調(diào)速器型式有著密切的關(guān)系，因?yàn)檎{(diào)速器飛塊運(yùn)動(dòng)的兩個(gè)極限決定了供油調(diào)節(jié)拉桿的行程。此時(shí)如傾角過小， 就會(huì)造成調(diào)節(jié)拉桿行程不足的情況，這樣就不能同時(shí)即滿足發(fā)動(dòng)機(jī)最大供油量又滿足最小供油量工況的要求。這段拉桿行程是根據(jù)總的拉桿行程并考慮到起動(dòng)加濃和停油的需要而后選擇的。根據(jù)怠速和全負(fù)荷時(shí)循環(huán)供油量可以計(jì)算出（公式 41）相應(yīng)的柱塞有效行程 H 和 H。根據(jù)作圖即可求出螺旋梭邊的導(dǎo)程或斜槽的傾角。 一般選擇在 S/2 處作為柱塞斜槽的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)和測(cè)量基準(zhǔn)，其基準(zhǔn)線的位置與柱塞下部十子形凸緣的中心線相重合（圖中 413 中之 5）。圖 4=12 為II 號(hào)泵柱塞調(diào)節(jié)臂的裝配位置。這一點(diǎn)也限制了斜槽傾角的過小。其裝配方法如下：用定位螺釘（或定位銷）將柱塞套定位，使其進(jìn)，回油孔的中心線與調(diào)節(jié)齒桿的中心線相垂直； 使柱塞上十字凸緣的中心線與柱塞套上油孔的中心線相重合，記號(hào)朝外； 將調(diào)節(jié)齒桿置放在中間位置，使調(diào)節(jié)齒圈上帶有記號(hào)的齒與齒桿上帶記號(hào)的齒見相齒合。若齒桿的前端打有沖坑時(shí)，應(yīng)使齒桿處于在沖坑與裝在泵體上的齒桿導(dǎo)套相對(duì)應(yīng)的位置。在噴油泵已裝合完畢的情況下，如發(fā)現(xiàn)個(gè)別調(diào)節(jié)齒圈與調(diào)節(jié)齒桿齒合位置不對(duì)，不必重新拆開。 柱塞的結(jié)構(gòu)型式 不同的回油通道型式 柱塞在停止供油時(shí)，按其燃油回流通道型式的不同， 通常有兩種不同結(jié)構(gòu)的柱塞：一種是在柱塞頭部的外表面上開有直切槽（圖414）；另一種是在柱塞的中鉆有軸向孔和徑心孔（圖 415）。另外，柱塞外圓表面開槽后還會(huì)使其加工和研磨工藝變得復(fù)雜， 而且精度不好保證，很容易使其幾何形狀的偏差超限。 雙螺旋槽式柱塞 在柱塞的表面上除開有控制供油量的螺旋槽外，還在其相對(duì)的位置另開一個(gè)螺旋槽（圖 416）。這種結(jié)構(gòu)對(duì)于具有很高峰值壓力的強(qiáng)化型噴油泵是很必要的。 帶起動(dòng)槽的柱塞 為了便于柴油機(jī)起動(dòng)，在柱塞的頂部開設(shè)一短槽（圖417）。帶有起動(dòng)槽的柱塞就可以減小噴油泵的供油提前角，以利于發(fā)動(dòng)機(jī)的起動(dòng)。此時(shí)噴油泵的開始供油時(shí)刻，不決定于柱塞上平面的位置，而是當(dāng)起動(dòng)槽的下端面完全封閉進(jìn)油孔時(shí)，供油才開始，這樣可以使供油提前角延遲 4 度！ 8 度曲軸轉(zhuǎn)角。當(dāng)沖稀的潤(rùn)滑油循環(huán)進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)的潤(rùn)滑系統(tǒng)之后，會(huì) 破壞對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)件的潤(rùn)滑，這是不允許的。這小部分燃油的泄漏是必要的。 一般結(jié)構(gòu)的柱塞，在其下部的導(dǎo)向部分都開有小環(huán)形槽，以儲(chǔ)存燃油對(duì)柱塞偶件進(jìn)行潤(rùn)滑。但她們的主要區(qū)別表現(xiàn)在進(jìn)，回油孔的數(shù)目和位置不同。這種套筒對(duì)于柱塞偶件的磨損是很不利的，套筒的磨損全集中在油孔的附近，而柱塞的磨損 也同時(shí)集中在與油孔相對(duì)的工作表面上，因此使柱塞和套筒的配合間隙很快增大，從而降低偶件的使用壽命。在柱塞直徑和配合間隙相同的情況下，它的噴油峰值壓力可以提高，但因在柱塞開始供油之前節(jié)流作用的加速，使供油量隨轉(zhuǎn)速的提高而增加得較多（即使噴油泵的速度特性曲線變陡），這對(duì)提高發(fā)動(dòng)機(jī)的適應(yīng)性是不利的。 雙孔柱塞套筒 在柱塞套上加工有兩個(gè)油孔，其中只有一個(gè)油孔承擔(dān)回油的任務(wù)，這種型式的套筒可以使柱塞 偶件的磨損部位分散在不同的位置，即在進(jìn)油和回油時(shí)的磨損分別發(fā)生在套筒和柱塞的不同部位上，因此可以延長(zhǎng)使用壽命，雙孔柱塞套筒按其油孔的位置不同又可分為平孔和高低孔兩種?；赜涂椎闹行木€處于同一高度上。 高低孔柱塞套筒上的二油孔不在同一高度上，回油孔的位置較低（圖 419）。柱塞頭部密封長(zhǎng)度增加的數(shù)值正好等于高低孔間的距離。當(dāng)用平孔柱塞套筒時(shí)，其柱塞的密封長(zhǎng)度為 L。 由于柱塞套上進(jìn)，回油孔彼此錯(cuò)開，回油時(shí)所泄出的含有氣泡的燃油不會(huì)再?gòu)倪M(jìn)油孔重新吸入偶件之中，而從進(jìn)油孔吸進(jìn)的是由輸油泵新輸入的無氣泡的燃油，因此能達(dá)到較精確的計(jì)量，不會(huì)因空氣混入而引起供油量的不穩(wěn)定。通過快速磨損試驗(yàn)表明，單孔柱塞偶件的初始磨損速率較低，但隨著時(shí)間的增加而磨損的速度迅速加快。兩種不同結(jié)構(gòu)的雙孔柱塞偶件其磨損的速率幾乎相同。此時(shí)相當(dāng)于單孔柱塞套的情況。 帶集油槽的 柱塞套筒 與帶集油槽的柱塞作用相同，在柱塞套內(nèi)孔表面開設(shè)環(huán)形集油槽（圖 420）并用回油孔與套筒上的進(jìn)油孔相通。采用多種燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的噴油泵，因使用潤(rùn)滑性差，粘度低的燃料，為了即防止燃料的泄漏又保證柱塞偶件的可靠潤(rùn)滑，在柱塞套上除設(shè)有防漏的集油槽 1 以外，還增加一個(gè)用來潤(rùn)滑和密封用的環(huán)形槽 2（參閱圖 420）。國(guó)產(chǎn)紅巖牌 CQ260 型汽車的 6140 型柴油機(jī)噴油泵即采用該種型式的柱塞偶件。 懸掛式柱塞偶件 普通結(jié)構(gòu)的柱塞套是用出油閥緊座壓裝在泵體內(nèi)，此時(shí)柱塞套的大端被軸向夾緊。 典型的懸掛式柱塞結(jié)構(gòu)應(yīng)用在 P 型噴油泵中（參閱圖 44），柱塞套用法蘭吊掛于泵體內(nèi)。 組 合式柱塞偶件 組合式柱塞偶件的結(jié)構(gòu)如圖 49 所示。由于它可作為整體拆裝，因而使維修和更換較為方便，同時(shí)也縮小了泵體的長(zhǎng)度和 使結(jié)構(gòu)緊湊年。 柱塞偶件的密封性 柱塞偶件的密封性是指將柱塞套上端面完全密封的情況下，柱塞套腔中油壓的保持能力。柱塞套腔中燃油壓力下降的原因 是由于燃油從其間隙中泄漏的結(jié)果。試驗(yàn)表明，漏入噴油泵進(jìn)油腔的燃油可比漏入凸輪室的量大 10~25 倍。一般采用經(jīng)過良好過濾的 溫度 20 度，黏度為恩氏 ~ 的柴油和機(jī)油的混合油進(jìn)行試驗(yàn)。 等壓法：將柱塞和柱塞套筒保持在一定的相對(duì)位置下，然后使柱塞套內(nèi)腔的燃油增壓 ，再測(cè)量維持其壓力的持續(xù)時(shí)間。試驗(yàn)時(shí)將柱塞套上端面密封， 保持柱塞和柱塞套處在一定的相對(duì)位置，然后將油壓打到 230 公斤 /厘米 2，再測(cè)定油壓自 下降到 150 所需要的時(shí)間（以秒計(jì)）。 柱塞偶件的密封性是對(duì)其徑向間隙的間接表示。因此要嚴(yán)格按表43 控制徑向間隙的數(shù)值。 柱塞的磨損特點(diǎn) 柱塞在工作中其表面的磨損是很不均衡的，最大的磨損主要集中在工作表面上。磨損最嚴(yán)重的部位是柱塞 在最常用油量位置與進(jìn)油口相對(duì)的表面上（圖中之一） 其磨損表面呈軸向的擦傷溝痕，完全是因機(jī)械雜質(zhì)進(jìn)入摩擦表面而形的磨料磨損。但與此同時(shí)雜質(zhì)顆粒本身的梭角也被磨損，其尺寸不斷減小，因而對(duì)柱塞偶件的磨損也逐漸減輕，所以靠近頂部的表面磨損較嚴(yán)重，越往 下夠痕越輕。這是由于在柱塞螺旋梭邊剛打開回油孔的瞬間，高壓燃油以極高的速度流經(jīng)油孔與停供螺旋梭邊