【正文】 工藝系統(tǒng)的設計壽命與對應主機的剩余壽命相適應。 40t/h 鍋爐煙氣脫硫除塵工程初步設計方案 濰坊泰達環(huán)保設備有限公司 1 第二章 脫硫工藝選擇及工藝計算 、脫硫工藝選擇 、主要脫硫工藝 、目前主要的脫硫工藝 （ 1）燃燒前燃料脫硫工藝，燃料脫硫屬源頭治理措施，對減輕中途或終端治理負擔更有利。 （ 2）燃燒中爐內(nèi)脫硫措施，這 項措施中，目前主要有，爐內(nèi)噴灑吸收劑技術和燃用固硫型煤技術以及低氧燃燒技術。 （ 3）燃燒后煙氣脫硫措施，煙氣脫硫方法目前國內(nèi)外都有很多種。拋棄法設備簡單，投資及運行費用低，但易造成二次污染，污染問題未得到徹底解決，脫硫效率低；回收法是將煙氣中的 SO2 加以利用，變害為利，避免二次 污染，但其系統(tǒng)復雜，操作難度大，投資及運行費用高，當煙氣中 SO2含量較高時，才有利用價值。其中濕法因具有脫硫效率高、脫硫劑利用率高、運行可靠、適應性強等特點，應用廣泛，目前我國燃煤鍋爐脫硫主要采用的是濕式煙氣脫硫工藝，據(jù)統(tǒng)計市場占有率在 85%以上。濕法煙氣脫硫過程是氣液反應，其脫硫反應速度快，脫硫效率高，吸收劑離子利用率高，在與硫反應比等于 1 時，可達到 90%以上的脫硫效率，適合于大型燃煤鍋爐的煙氣脫硫。中小型燃煤工業(yè)鍋爐可結合當?shù)氐木唧w條件，選擇各種合適的脫硫吸收劑。 國內(nèi)外大型電廠大都采用石灰石－石膏法脫硫工藝，其技術成熟，脫硫效率高，脫硫劑利用率高，此外技術要求高，條件控制不當易產(chǎn)生結垢、設備維護成本高，堵塞設備、管道，因此不適用于中小型燃煤工業(yè)鍋爐。這種曾在 70 年代使用，因其投資大、運行費用高和腐蝕、結垢、堵塞等問題而影響了其在火電廠中的應用。該法主要優(yōu)點為： （脫硫效率大于 90%）； ，可大于40t/h 鍋爐煙氣脫硫除塵工程初步設計方案 濰坊泰達環(huán)保設備有限公司 3 90%； （可達 90%以上），運行可靠、適應性強；該法是目前我國引進的煙氣脫硫裝置中主要方法。此外技術要求高，條件控制不當易產(chǎn)生結垢，堵塞設備、管道，因此不適用于中小型燃煤工業(yè)鍋爐。 然而，氨法脫硫技術通常存在的問題有：由于氨的腐蝕性較強，對設備及管道腐蝕嚴重。同時，逃逸到煙氣中的氨氣還很容易與煙氣中的殘留的二氧化硫作用，在煙氣中形成難以捕集的銨鹽氣溶膠粒子，導致嚴重的二次污染。這些問題極大的限制了氨法脫硫技術的實際推廣。該技術 1975 年被開發(fā)以來在日本、美國等發(fā)達國家逐步得到推廣，并逐漸成為鈣基脫硫的取代工藝之一。然而該方法所存在的問題有：脫硫劑的高溫再生方法較復雜，過程耗能過高。它先用堿金屬鹽類如 NaOH、 Na2CO NaHCO Na2SO3等的水溶液吸收 SO2，然40t/h 鍋爐煙氣脫硫除塵工程初步設計方案 濰坊泰達環(huán)保設備有限公司 4 后再用另一石灰反應器中用石灰或石灰石 將吸收 SO2后的溶液再生，再生后的吸收液循環(huán)使用，而 SO2則以石膏的形式析出，生成亞硫酸鈣和石膏。 、項目脫硫工藝的選擇 、技術方案應當遵循的原則 由于本工程為改造工程，在方案的選擇中既要做到運行后達標排放要求又要結 合現(xiàn)場的實際情況與原有的工藝相結合，所以選擇的技術方案應當遵循以下原則： （ 1）脫硫工藝技術為國家領先、成熟可靠、經(jīng)濟適用、穩(wěn)定達標。 （ 3）脫硫液采用閉路循環(huán)，無二次污染。 （ 5）結構緊湊、布局合理、占地面積小。 （ 7）關鍵部件采用技術成熟可靠、使用壽命長、最使用的先進材料和產(chǎn)品。 （ 9）設計科學 嚴謹，工程核算實事求是，盡量減輕需方經(jīng)濟負擔，降低工程造價以及運行和維護成本。 、氧化鎂法脫硫工藝描述 雙堿法脫硫工藝技術是目前應用成熟的一種煙氣脫硫技術，尤其是在中小型冶煉爐或冶煉爐煙氣污染治理方面應用較為廣泛，脫硫劑采用氫氧化鈉溶液（含 30%NaOH）和生石灰（含 95%CaO） ，以 氫氧化鈉溶液 作為脫硫啟動劑，石灰水溶液作為脫硫置換劑進行循環(huán)脫硫 。它的化學原理分為脫硫過程、再生過程、氧化過程三部分： ① 脫硫過程： 2NaOH + SO2→Na 2SO3 + H2O Na2SO3+ SO2+ H2O→2NaSO 3 再生過程：（用石灰乳） 用氫氧化鈣溶液對吸收液進行再生 2NaHSO3+ Ca(OH)2→Na 2SO3+CaSO3 Na2SO3+ Ca(OH)2+→2NaOH+ CaSO 3 氧化反應 CaSO31/2H2O ⑵工藝描述 本項目工藝流程主要由：脫硫劑制備系統(tǒng)、煙氣系統(tǒng)、脫硫漿液循環(huán)系統(tǒng)、 SO2吸收系統(tǒng)、電氣儀表控制系統(tǒng)及脫硫副產(chǎn)物處理系統(tǒng)組成。石灰加入到石灰漿液池中，通過攪拌 使其充分溶解形成乳濁液，通過 PH 值的顯示控制加入到再生池中的量及時間。 燒堿或電石渣 加入到澄清池 中， 根據(jù) PH值的顯示控制加入量和時間， 溶解后直接通過脫硫泵送入脫硫塔內(nèi)。從引風機后端引入的煙氣，經(jīng)原煙道及增設的引入煙道進入脫硫塔內(nèi)。增設的引入煙道中設有二級噴淋降溫裝置，其位置設置于引入煙道末端文丘里塔內(nèi)。經(jīng)過脫硫處理后煙氣的最后由脫硫塔頂部出煙口 進入煙囪。 脫硫劑循環(huán)系統(tǒng) 循環(huán)池中的堿 性漿液 由循環(huán)泵輸送到脫硫塔的噴嘴處，霧化液滴 與 煙氣進行交叉接觸 之后， 回落到脫硫塔底部的 回流槽 中，再經(jīng)回流槽回 到 再生 池中 ；當脫硫液的 PH 值低于一定值后， 將石灰漿液池中已經(jīng)制備完成后的石灰乳濁液經(jīng)漿液泵 送至再生池中，與 從脫硫塔中 回流的漿 液 混合， 將其中的40t/h 鍋爐煙氣脫硫除塵工程初步設計方案 濰坊泰達環(huán)保設備有限公司 7 亞硫酸鈉（ Na2SO3）和亞硫酸氫鈉（ NaHSO3）轉化成具有脫硫作用的鈉堿溶液 ，并生成一定量亞硫酸鈣（ CaSO3）沉淀； 再生后的吸收劑 經(jīng)過沉淀池澄清 后， 進入澄清池，通過脫硫泵將 鈉堿的 溶 液 泵送到脫硫塔的噴淋層中進行脫硫，從而形成吸收液的閉路循環(huán) 。鈉堿溶液一直處在 “脫硫 ― 再生 ― 脫硫 ”循環(huán)過程中。如果 PH 值低于此值，漿液的吸收能力下降，最終 影響到 SO2的脫 硫效 率。凈化 后 的 煙氣通過 脫硫塔上部的除霧器 除去煙氣中夾帶的 水 ，通過 煙道進入 煙囪排入大氣。脫 硫系統(tǒng)在運行過程中，根據(jù)鍋爐機組的運行效率，由中控室的操作人員對脫硫循環(huán)泵發(fā)出遠程控制指令，來調(diào)整脫硫循環(huán)泵的工作。根據(jù)脫硫系統(tǒng)運行的情況，循環(huán)池漿液各成份的排放量約為（按噸煤計 算）： CaSO4:；脫硫劑中的雜質 :；捕集的煙塵 :；水 :（上述數(shù)據(jù)是根據(jù)煤質報告和系統(tǒng)運行能力推算所得，僅作參考） 。我國的污水排放標準體系中， GB9978－ 1996《污水綜合排放標準》中對 CaSO3 排放濃度和排放總 量未有明確規(guī)定，因此脫硫后的副產(chǎn)物漿液通過排污泵排入公司的污水處理管網(wǎng)中，對污水處理難度及現(xiàn)有工藝不會產(chǎn)生任何影響，不會對環(huán)境造成污染，其排放是安全的。 40t/h 鍋爐煙氣脫硫除塵工程初步設計方案 濰坊泰達環(huán)保設備有限公司 9 （ 2）鈉堿是循環(huán)使用的，其損耗量較低，而消耗品仍是價格低廉的石灰，因此不會造成原材料成本上升。 （ 4）采用懸流洗滌方式可在較小的液氣比下獲得較大的液氣接觸面積，進而獲得較高的脫硫除塵效率；并且，較小的液氣 比可以減少循環(huán)液量，從而減少循環(huán)泵的數(shù)量，從而降低了運行成本也減少了造價。 、脫硫工程設想 、脫硫裝置的總平面布置 脫硫系統(tǒng)按其工藝特性集中布置于爐后煙囪北側。 脫硫劑制備系統(tǒng)、循環(huán)池、循環(huán)泵房整體新建。 、系統(tǒng)設計 本工程對 1 臺 40t/h 鍋爐增加脫硫裝置。鍋爐在正常運行期間的平均使用 熱效率按 80%計，儲低位發(fā)熱量 )/4 7 6 8(/1 9 9 3 0 kgk c a lkgkJQ ydw ? （ 1）鍋爐耗煤量： 最大小時耗煤量： hkgBj / 6 ??? ??? （ 2）鍋爐煙氣量計算： ①煤的理論空氣量計算： kgmQV ne tar / ?????? 式中： 0V — 每千克收到基燃煤所需理論空氣估算量 m3/kg。 ③煙氣量： btVV pyi 273 ??? ? ????? hm /98533 3? 式中： V －排煙量， m3/kg； i? －計算燃煤量， kg/h； yV －每公斤燃料產(chǎn)生的煙氣總體積， m3/kg； pt －引風機前的排煙溫度，℃ b －當?shù)卮髿鈮骸? （ 4）脫硫塔的選擇 40t/h 鍋爐煙氣脫硫除塵工程初步設計方案 濰坊泰達環(huán)保設備有限公司 12 本項目中，根據(jù) 1 臺 40t/h 鍋爐的排煙量，配置脫硫塔的規(guī)格為： 直徑 3200mm，高度為 20210mm。 ②循 環(huán)水池 新建循環(huán)水池的尺寸將考慮脫硫系統(tǒng)的總用水量及脫硫劑漿液中