【正文】 fv = 125 MPa 滿足要求。 106/(11620179。 主梁、托梁抗剪強(qiáng)度： τ = VmaxS/(Itw) = 179。 106/(179。主梁所受最不利荷載如下圖所示（ kN）： 分析計(jì)算結(jié)果如下： 主梁、托梁彎矩（ kN178。面積矩 S=426cm3，腹板厚 tw = ，回轉(zhuǎn)半徑 i =。 撓度： ω = l / 400 = 2500/400 = ，滿足要求。 104179。 179。 185000)= f = 215 MPa 滿足要求。 m）： 剪力（ kN）： 9 撓度（ mm）： 3)承載力及撓度檢算 抗彎強(qiáng)度： Mmax / ( γW ) =179。 2)換算荷載及內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 由于對(duì)稱，取次梁一半進(jìn)行計(jì)算。 、 次梁檢算 1)計(jì)算參數(shù) 次梁采用 I18工字鋼，截面特性為： 8 截面積 A=，慣性矩 I=1660cm4，截面模量 W=185cm179。 = ；取每根立桿承擔(dān)其他荷載為 5kN。 179。 ，立桿縱距 la = 、橫距 lb = 時(shí)，單根立桿承擔(dān)混凝土重量： 179。 = ；取每根立桿承擔(dān)其他荷載為 5kN。0. 4179。 3)立桿承載力檢算 ，立桿縱距 la = 、橫距 lb = 時(shí)，單根立桿承擔(dān)的混凝土重量： 179。 489179。(+2179。0. 25 = 頂部立桿段 ： l01 = kμ 1(h+2a) =179。 h = 立桿計(jì)算長度， 7 非頂部立桿段： l02 = kμ 2h =179。 489179。(+2179。 = 頂部立桿段： l01 = kμ 1(h+2a) =179。 h = 立桿計(jì)算長度， 非頂部立桿段： l02 = kμ 2h =179?；剞D(zhuǎn)半徑 i=。 ，其截面特性為： 截面積 A=178。 則 0塊懸臂端總重為： 1240kN。合計(jì) 179。（ ++） =，取 85kN。合計(jì) 179。 4)內(nèi)模及支撐重（內(nèi)模采用竹膠板、方木、 A48 鋼管架）：取 30kN。 6179。 3） 側(cè)模（含翼緣板、模板加固架）重： 179。 2） 懸臂端底模、次梁、鋼管支架、次梁頂面Φ 20 鋼筋重量：底模重量 1795kg；次梁 7 根 9m 長 I18 型鋼重量 1521kg； 鋼管支架重量 ；次梁頂面Φ 20 鋼筋重量 111kg。 、支架檢算 、荷 載取值 1）懸臂端重：懸臂長度 ，實(shí)際 0塊澆筑前剩余長度為 ，混凝土體積為 31m3，則其重量為 31179。 50cm)焊接 B20 鋼筋頭，作為立桿的定位裝置，待澆筑砼前，再將立桿鋼管與次梁焊接牢固。 為滿足現(xiàn)澆施工時(shí)支架的穩(wěn)定性要求，三角形鋼托架之間的連 5 接要牢固，將橫向 次 梁與三角托架 主梁 焊接， 次梁頂部再用 B20 鋼筋焊接（間距 1m），使之形成整體。 主梁上鋪 I18 型鋼（間距 ）作為 次 梁， 次 梁上設(shè)置 A48（壁厚 ）的鋼管 架，管架間距、步距均為 ,立桿在腹板處橫橋向加密，橫向步距 調(diào)整為 。 、施工工序 具體施工工序如下： 墩身 預(yù)埋 型鋼（主梁及牛腿） 三角形鋼 托架 搭設(shè) 支架預(yù)壓 安裝底模及側(cè)模 綁扎底板、腹板鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝 內(nèi) 模 安裝 頂板鋼筋綁扎及預(yù)應(yīng)力管道安裝 混凝土澆注 預(yù)應(yīng)力束張拉 。 0塊 的底模、 外側(cè)模板均在廠家預(yù)制， 橫隔墻 、擋頭板 、 內(nèi)模等 均 采用 2cm 厚的膠合 板 配合方木腳手架 拼裝而成 。頂板厚 40cm，腹板厚 為 70cm， 梁高由 0段中心 處 的 6m按 二次拋物 線變化至 0段 梁端的 。 、 橋梁梁部 結(jié)構(gòu)形式 本連續(xù)梁為 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁（ 52+88+52m） ， 主橋梁體結(jié)構(gòu)為單箱單室、變高度、變截面結(jié)構(gòu)。 工程概況 及主要工程數(shù)量 、地形地貌 蘭竹坪大橋（ DK122+～ DK123+）全長 米，為124M 簡支梁 +(52+88+52)M 連續(xù)剛構(gòu)。 、施工圖核對(duì)情況 及現(xiàn)場的施工調(diào)查情況 。蘭竹坪大橋連續(xù)梁施工方案 1 蘭竹坪 大橋 0塊施工方案 — (52+88+52)m 連續(xù)梁 編制依據(jù) 、 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁 施工設(shè)計(jì)圖及相關(guān)通用圖 。 、 國家和鐵道部相關(guān)方針政策、 現(xiàn)行 技術(shù) 規(guī)范及暫行規(guī)定 和驗(yàn)收 規(guī)范 。 、上級(jí)單位有關(guān)要求、管理辦法及規(guī)定 . 編制范圍 新建 蒙河 鐵路 蘭竹坪 大橋 （ 52+88+52） m 三 跨 連續(xù)梁主墩 3墩 0塊 工程 。本橋位于牛廠山三號(hào)隧道出口和馬街一號(hào)隧道進(jìn)口之間的 V 字形溝谷內(nèi)，溝底有南溪河支流常年流水，橋面至溝底相對(duì)高差達(dá)到 90 余米，靠牛廠山三號(hào)隧道側(cè)地表自然坡度為 57 度左右，靠馬街一號(hào)隧道側(cè)地表自然坡度為 45 度左右，地理位置十分陡峻，至隧道洞口的便道可分別到達(dá)橋梁的兩端橋臺(tái)處。 2 連續(xù)梁 0段中支點(diǎn)處梁高 6m， 底梁 寬 。 3 0塊節(jié)段主要參數(shù)表 節(jié)段名稱 0 節(jié)段長度（ cm) 1200 節(jié)段體積（ m3) 節(jié)段重量（ KN) 截面編號(hào) 15 16 17 18 19 頂板厚度（ cm) 40 40 40 40 40 腹板厚度（ cm) 70 70 70 70 70 底板厚度（ cm) 70 90 70 截面高度度（ cm) 566 600 600 600 566 、 0塊主要工程 數(shù) 量 項(xiàng)目 材料 材料說明 單位 數(shù)量 說明 梁 體 混凝土 C55 m3 預(yù)應(yīng)力 鋼筋 127A5預(yù)應(yīng)力鋼絞線 t fPK=1860MPa 97A5預(yù)應(yīng)力鋼絞線 t fPK=1860MPa 27A5預(yù)應(yīng)力鋼絞線 t fPK=1860MPa 精軋螺紋鋼筋Φ 25 m fPK=830MPa 普通鋼筋 HPB235 kg HRB335 kg 錨具 M1512 錨具 套 0 M159錨具 套 124 BM152 錨具 / BM15P2錨具 套 104/104 精制螺紋鋼筋錨具 JLM25 錨具 套 208 總體施工方案 及工序 、總體施工方案 在墩頂 附近 （具體尺寸見 0塊托架安裝圖）埋設(shè) I32b 型鋼作為托梁 及主梁， 托梁 與主梁之間采用 I32b 焊接連接，主梁上按 50cm間距布設(shè) I18 型鋼分配梁，再在分配梁 平臺(tái)上 搭設(shè)扣件式支 架 支撐 4 0塊模板進(jìn)行 現(xiàn)澆。混凝土 在 第十一 攪拌站集中拌制，使用混凝土罐車運(yùn)輸至工地現(xiàn)場，考慮到該橋地處深谷中，橋梁垂直河谷，梁端施工過程中受橫風(fēng)影響較大，且該處風(fēng)向極不穩(wěn)定，對(duì)支架的穩(wěn)定性影響較大，因此該橋 0塊采取分兩次澆筑。 主要施工方法、施工工藝 及檢算 、支架 方案 、支架設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)形式 蘭竹坪 大橋 3墩 0塊 均 采用 三角托架 搭設(shè) ， 三角托架主梁與下支撐梁采用在薄壁空心墩上預(yù)埋 I32b型鋼作為牛腿，斜撐采用I32b 制作，斜撐與主梁、 斜撐與 托梁 均 采用焊接連接 ，焊接部位均采用鋼板對(duì)焊 。立桿頂面設(shè)置可調(diào)頂托，頂托與模板接觸面空隙部位采用三角形木楔填塞密貼。同時(shí)為保證次梁上部腳手架立桿的穩(wěn)定性，在次梁上按照立桿間距 (50179。鋼管支架每排設(shè)置掃地桿、每隔 3～ 4道縱、橫向設(shè)剪力撐加固，保證支架整體穩(wěn)定性。 =，安全系數(shù)取，取 。 合計(jì) , 安全系數(shù)取 ，取 。 179。 2=45kN, 安全系數(shù)取 ，取 54kN。 5） 施工活載由作業(yè)人員荷載及機(jī)、料、具、混凝土搗固及混凝土澆筑沖擊荷載均按 ，翼板寬 。 179。 6） 托架自重：主梁 I32b 型鋼每根 ，每米重量 ， 6 斜撐 I32b型鋼每根 。 =,取 40kN。 、 滿堂支撐架檢算 1） 計(jì) 算參數(shù) 采用Φ 48179。截面模量 W=179。2） 立桿極限承載力計(jì)算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ 13020xx）計(jì)算立桿穩(wěn)定性相關(guān)公式，計(jì)算極限承載力如下。179。179。 a) 令 l01 = l02 ，得 a = 長細(xì)比 λ = l0 / i = 274/ = [λ ] = 210 查表得， φ= 不考慮風(fēng)荷載參與組合時(shí)， N = φA f = 179。 205 = 23658N= 即，步距 h =、立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)（模板底部）的長度 a≤ 時(shí)，每根立桿分擔(dān)的最大荷載不超過 。179。179。 ) = 長細(xì)比 λ = l0 / i = [λ ] = 210 查表得， φ= 不考慮風(fēng)荷載參與組合時(shí)， N = φA f = 179。 205 = 44709N= 即，步距 h =、立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)（模板底部）的長度 a≤ ，每根立桿分擔(dān)的最大荷載不超過。0. 5179。179。 則每根立桿承擔(dān)總荷載為 ，滿足要求。 179。 6179。 則每根立桿承擔(dān)總荷載為 ，滿足要求。面積矩 S=，腹板厚 tw = 。 縱橋向，次梁間距為 ，傳遞至次梁的荷載換算為均布荷載，如下圖所示（單位： kN/m）： 分析計(jì)算結(jié)果如下： 反力（ kN）： 彎矩（ kN178。 106/(179。 抗剪強(qiáng)度： τ = VmaxS/(Itw) = 50179。 106/(1660179。 ) = MPa fv = 125 MPa 滿足要求。 、 托架檢算 1)計(jì)算參數(shù) 主梁、斜撐、下托梁均