【正文】 應(yīng)力(1)取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1= = ⑵ 計算1) 試算小齒輪分度圓直徑,代入中較小的值：＝＝㎜2） 計算圓周速度v＝ m/s3)計算齒寬bb==1= 4)計算模數(shù)、齒寬與齒高之比b/h模數(shù)：==mm=齒高：h===， 則 5）計算縱向重合度 6)計算載荷系數(shù)根據(jù)v=，8級精度，查圖108得動載系數(shù)=斜齒輪=查表得使用系數(shù)=由表用插值法查得8級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，=查圖10—13得=；故載荷系數(shù):=7）按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式子得：8) 計算模數(shù)m m==按齒根彎曲強度設(shè)計根據(jù)彎曲強度的設(shè)計公式為計算：1)由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強的極限=500MPa。2．按齒面接觸強度設(shè)計即：≥(1)確定公式內(nèi)的歌計算值1)試選載荷系數(shù)=，查圖1030選2)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩：=3）查表107選取齒寬系數(shù)=14)查表106得材料的彈性影響系數(shù)=5)查表按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度極限。二者材料硬度差為40HBS。 幾何尺寸設(shè)計1) 計算分度圓直徑 2)計算中心距 ，圓整為a=95mm。但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑= z1==≈，圓整為25大齒輪齒數(shù)= =25=97。2）小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩：3）查表選取齒輪寬系數(shù)：=14) 查表106得彈性影響系數(shù)：= 5) 按齒面硬度查圖1021d得小齒輪的接觸疲勞強度極限：=600MPa，大齒輪的接觸疲勞強度極限：=550MPa6)由式N=60nj計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)60j=605601﹙13008﹚==7) 查圖1019取接觸疲勞壽命系數(shù)：=，=8) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1％，安全系數(shù)S=1，由式得：==MPa=558MPa==MPa=528Mpa 9)查表得= = +=⑵ 計算1)試算小齒輪分度圓直徑,代入中較小的值： ＝＝2) 計算圓周速度v＝3)計算齒寬bb==1= 4)計算齒寬與齒高之比b/h模數(shù)：==mm=齒高： h===，5)計算載荷系數(shù)已知使用系數(shù)=，根據(jù)v=，8級精度，查圖108得動載系數(shù)=查表103得=，由表104用插值法查得：=查圖1013得=；故載荷系數(shù)==6)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式子得：=7) 計算模數(shù)m m===按齒根彎曲強度設(shè)計根據(jù)彎曲強度的設(shè)計公式為進行計算：1)由圖1018查得小齒輪的彎曲疲勞強的極限=500MPa。（5）、選用螺旋角 初選螺旋角β=15176。二者材料硬度差為40HBS。設(shè)計齒輪時，除應(yīng)滿足上述強度條件外，還應(yīng)考慮諸如經(jīng)濟性、環(huán)境污染 ( 主要是振動和噪聲 ) 等問題。D短期過載和大功率的齒輪傳動對有短期過載的齒輪傳動，應(yīng)進行靜強度計算。B、閉式硬齒面齒輪傳動對于閉式硬齒面 (HBS ＞ 350) 齒輪傳動，其主要失效形式是輪齒折斷，一般按齒根彎曲疲勞強度進行設(shè)計計算，校核齒面接觸疲勞強度。A、閉式軟齒面齒輪傳動由實踐得知，對于潤滑良好的閉式軟齒面 (HBS≤350) 齒輪傳動，其主要失效形式是齒面點蝕，其次是輪齒折斷。按照齒輪熱處理后齒面硬度的高低，齒輪傳動可分為軟齒面齒輪傳動 ( 齒面硬度 ≤350HBS) 和硬齒面齒輪傳動 ( 齒面硬度＞ 350HBS) 兩類。齒面的硬度和工作條件不同，齒輪的失效形式不同。 　　提高抗塑性變形能力的措施：適當(dāng)提高齒面硬度，采用粘度高的潤滑油，可防止或減輕齒面產(chǎn)生塑性變形。齒面塑性變形常發(fā)生的齒面材料較軟、 低速重載的傳動中。減緩或防止齒面膠合的方法有：減小模數(shù)，降低齒高，降低滑動系數(shù)；提高齒面硬度和降低齒面粗糙度；采用齒廓修形，提高傳動平穩(wěn)性；采用抗膠合能力強的齒輪材料和加入極壓添加劑的潤滑油等。膠合發(fā)生在齒面相對滑動速度大的齒頂或齒根部位。齒面磨損D、齒面膠合互相嚙合的輪齒齒面，在一定的溫度或壓力作用下，發(fā)生粘著，隨著齒面的相對運動，粘焊金屬被撕脫后，齒面上沿滑動方向形成溝痕，這種現(xiàn)象稱為膠合。磨粒磨損是開式齒輪傳動的主要失效形式。當(dāng)齒面間落入砂粒、鐵屑、非金屬物等磨粒性物質(zhì)時，會發(fā)生磨粒磨損。設(shè)計時為避免齒面點蝕失效，應(yīng)進行齒面接觸疲勞強度計算。實踐表明，疲勞點蝕首先出現(xiàn)在齒面節(jié)線附近的齒根部分。在變化的接觸應(yīng)力、齒面摩擦力和潤滑劑反復(fù)作用下，輪齒表層下一定深度產(chǎn)生裂紋，裂紋逐漸發(fā)展導(dǎo)致輪齒表面出現(xiàn)疲勞裂紋，疲勞裂紋擴展的結(jié)果是使齒面金屬脫落而形成麻點狀凹坑，這種現(xiàn)象就稱為齒面疲勞點蝕。提高輪齒抗折斷能力的措施有：減小齒根應(yīng)力集中，對齒根表層進行強化處理，采用正變位齒輪傳動，增大軸及其支承剛度，采用合適的熱處理方式增強輪齒齒芯的韌性。齒輪在工作時，輪齒像懸臂梁一樣承受彎矩，在其齒根部分的彎曲應(yīng)力最大，而且在齒根的過渡圓角處有應(yīng)力集中，當(dāng)交變的齒根彎曲應(yīng)力超過材料的彎曲疲勞極限應(yīng)力時，由于材料疲勞對拉伸應(yīng)力比較敏感，在齒根處受拉一側(cè)首先就會產(chǎn)生疲勞裂紋， 隨著裂紋的逐漸擴展，致使輪齒發(fā)生疲勞折斷。齒輪的失效可分為輪齒整體失效和齒面失效兩大類。小帶輪參數(shù)：小帶輪=71mm，孔徑d=24mm，帶輪寬B=50mm，查相關(guān)機械手冊知小帶輪采用實心式；大帶輪參數(shù)：大帶輪=180mm，查相關(guān)機械手冊知大帶輪采用四孔板式，則孔徑d=28mm，帶輪寬B=50mm，輪轂直徑和寬度皆為。根據(jù)小帶輪基準直徑做成實心式結(jié)構(gòu)參照機械設(shè)計書圖814（a）和表810，可求其結(jié)構(gòu)尺寸和輪緣橫截面尺寸。計算帶的根數(shù)z：(1)計算帶根V帶的額定功率：由和，查表84a知根據(jù)，和Z型帶查表84b得：,查表85得，查表82得，于是(2)計算V帶的根數(shù)z：，取4根。 根據(jù)得：中心距a的變化范圍為。(2) 通過計算得到該組帶輪所需的基準長度：查表82得：。(3)計算大齒輪的基準直徑：，由表圓整為180mm。確定帶輪的基準直徑并驗算帶速v：(1)初選小帶輪的基準直徑：查表8表88取小帶輪的基準。（2）設(shè)計準則帶傳動的主要失效形式是打滑和疲勞破壞，因此，帶傳動的設(shè)計準則是：在保證帶在工作時不打滑的條件下，帶傳動具有足夠的疲勞強度和壽命。而打滑則是帶傳動載荷過大使兩邊拉力差超過極限摩擦力而引起的，因此打滑是可以避免的。，選用普通V帶和二級展開式圓柱齒輪減速器進行調(diào)速，方案示意圖如下圖所示：計算傳動裝置的總傳動比i總并分配傳動比(1)總傳動比為： 取普通V帶傳動比為：， ， 解得 ， 計算傳動裝置各軸的運動和動力參數(shù)(1)各軸的功率、轉(zhuǎn)速、輸入轉(zhuǎn)矩：O軸: ＝＝ KW Ⅰ軸： Ⅱ軸: Ⅲ軸： 將上述計算結(jié)果匯總于下表，以備查用：軸名功率/kW轉(zhuǎn)矩T/(N?m)轉(zhuǎn)速n/(r/min)O軸1400Ⅰ軸560Ⅱ軸Ⅲ軸 solidworks電機3D制圖參考文獻[1]宋寶玉：《機械設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》，高等教育出版社2006年版[2]濮良貴、紀名剛：《機械設(shè)計》，高等教育出版社2006年版[3]邢邦圣：《機械制圖與計算機制圖》，化學(xué)工業(yè)出版社2008年版[4]江洪、陳燎：《solidworks2008完全自學(xué)手冊》，機械工業(yè)出版社2008年版[5]謝昱北：《solidworks2007典型范例》，電子工業(yè)出版社207年版普通V帶傳動設(shè)計、帶傳動的失效形式和設(shè)計準則(1)主要失效形式A、 打滑當(dāng)傳遞的圓周力F超過了帶與帶輪之間摩擦力的總和的極限時，發(fā)生過載打滑，使傳動失效。齒輪減速器的特點是效率及可靠性高，工作壽命長，維護簡便，因而應(yīng)用范圍很廣泛。 因 ＝ 故＝＝ KW 。：普通V帶傳動效率，角接觸球軸承效率（一對），圓柱齒輪傳動（8級精度、油潤滑）效率，彈性聯(lián)軸器效率，執(zhí)行機構(gòu)的傳動效率。12（或14）周星期四至星期五上午答辯（1）作答辯準備（2）參加答辯12（或14）周星期五下午 機械設(shè)計課程設(shè)計說明書正文 確定電動機型號（1）電動機類型和結(jié)構(gòu)型式的選擇： 按已知的工作要求和條件，選用 Y系列三相交流籠型異步電動機（JB/T103912002），全封閉自扇冷式結(jié)構(gòu)，電壓380V。11（或13）周星期三至星期五上午潤滑、密封及箱體設(shè)計（1）潤