【正文】 ~G16 177。30% 177。 2）其中：m許用配重值。kg eω選定的平衡精度等級數(shù)值。mm ω工件角速度。r/min4. 長輥筒許用不平衡量的確定: 長輥筒的類別和動,靜平衡的選擇: 根據(jù)一些資料介紹,輥筒的總長與輥面直徑之比L／D大于12為長輥筒, L／D大于20為細長輥筒, L／D大于30為超長輥筒. 其細長輥筒、超長輥筒，因細長,加工困難,易產生彎曲變形,是造成不平衡的一項重要原因. 輥筒的總長注:應包括軸徑長度 輥筒一般是由薄臂管和軸頭焊接而成, 長輥筒、超長輥筒的工作速度一般較低,在300400轉／分以下. 平衡的選擇,根據(jù)動,靜平衡選擇的原則,大部份選用靜平衡試驗. 長輥筒許用不平衡量的選擇: 長輥筒許用不平衡量的選擇,可按上述圖3和表1進行選取.例如:,φD=φ90177?？傞L3070。工作速 度為60轉／分. 根據(jù)動,靜平衡選擇的原則,L／D大于1,但工作速度很低60轉／分,故選取靜平衡. 根據(jù)表1中所述原則,此輥可按“機床及一般機械的轉動件,一般電機轉子,特殊要求的發(fā)動機個別轉動件”所同類等級,／分,查對圖3,最低速度為150轉／分, 故提高速度等級,按工作速度為150轉／分進行查對,查得結果許用偏心量為400μm. 即在重心處允許的偏心力矩為M=G=61Kg=. 轉換成外圓處允許的偏心重為G外圓=M／R=24400／45=. 但從實際平衡作用上看,特別是長輥筒在直徑較大,重量較重時,其轉換成外圓處的允許的偏心重G外圓數(shù)值,一般偏大,滿足不了長輥筒實際工作的需要. 根據(jù)日方靜平衡加工的經驗數(shù)據(jù),其長輥筒在輥筒外圓處的許用不平衡量 按(1／1000)G進行考核. 按上述實例,即外圓處允許的偏心重為G外圓=(1／1000)61Kg==,平衡的精度高出近9倍之多,. 假設此長輥筒為剛性輥,加工后的直線度為0, 則從外圓允許的偏心重為G外圓=61克,轉換成重心處允許的偏心距為e=(61克R)／G=,以工作速度300轉／分,反查圖3,. 或根據(jù)靜平衡的許用配重值公式計算為： m=eωG/R10000/n g將m=50g，G=61kg, R=45mm, n=60 r/min 代入則：eω= m/（G/R10000/n）=50/(61/4510000/60)= 即在工作速度60轉/分和情況下，比G1級高。 綜上所述, 選取許用不平衡量時,應根據(jù)其具體的綜合條件情況而定,為此建議:① 輥筒的總長與輥面直徑之比L／D大于1—20,直徑大于φ120,并具有足夠的配焊配重棒,塊的設計結構及空間位置,其靜平衡在外圓處的許用不平衡量值,可按(1／1000)G計算確定.② 輥筒的總長與輥面直徑之比L／D大于30,直徑小于φ120,全長直線度控制在7級精度以下的,建議其靜平衡在外圓處的許用不平衡量值,可按2—4倍的(1／1000),尺寸和材料,并從設計和工藝手段進行攻關,以提高輥筒剛性和加工精度.③ 其余的需根據(jù)輥筒使用功能,工作速度, 設計結構,主動,被動和配焊配重棒空間位置及工藝加工精度等綜合情況確定.5. 設計對平衡在圖紙中應注明的數(shù)據(jù): 在圖中應給出平衡的類型和許用不平衡力矩的數(shù)值. 單位: (及公差范圍) 或偏心距的數(shù)值. 單位: 微米 50%范圍?? 或者給出轉子的質量,工作速度及平衡精度等級等數(shù)據(jù).(動、靜平衡的許用不平衡量值相差一倍.) 在圖中應予留或注明平衡所需的配焊棒、塊或去除重量的位置和要求. 必要時,在圖中還應給出平衡機的支承形式和它們配置驅動裝置、選擇的平衡速校正的平面位置. 在圖中有時還要說明與平衡工作有關的轉子的制造和裝配程度情況,例如,帶不帶飛輪、鍵或其它類似的零件. 零件的制造公差,形狀公差和裝配的配合間隙等,應必須要小于許用不平衡偏心 距的值,否則其平衡無意義. 選取許用不平衡力矩的精度等級時,必須考慮工件的剛度,結構型式及其變形引起的撓曲而造成的質量偏移. 對于許用不平衡力矩的精度等級,應根據(jù)工件的使用要求,. ▲ 對一般長輥筒類零件, 為了便于平衡配重的按排,建議軸頭結構形式改為下形式,: 此僅作參考. 圖中件1軸頸,件2筋板,加工外圓配合尺寸,然后裝入輥筒內焊接,此時件3堵蓋先不把上或先不焊上,有配焊配重棒,塊的空間,腔內切屑易清理,最后焊件3堵蓋把上或焊上,但許有待驗證.▲ 如果輥筒剛性太差,也可將中間筋板貫穿輥面總長,本次日東項目就是采取這種結構的.6. 長輥筒平衡工藝的按排和注意事項: 毛坯材料的不平衡因素: 長輥筒一般是由薄臂管或多層復合管和兩端軸頭焊接而成, :鋼管的彎曲度偏差: 臂厚≤15mm彎曲 ≤／m 臂厚＞15~30彎曲 ≤ mm／m 臂厚＞30彎曲 ≤ mm／m臂厚均勻度偏差: 外徑＜57mm的各種臂厚 臂厚的均勻允差177。% 從毛坯材料看出,長輥筒的中的鋼管彎曲和臂厚偏差是造成整體輥筒不平衡的重要原因之一,在實踐中證明,是減少整體輥筒不平衡量的有效的工藝措施.建議:① 內孔直徑大于φ100,長度小于1200左右的剛性較好的鋼管筒體,工藝采取以外圓為基準車內孔,保證內外圓同軸. (即不管設計要不要求內外圓加不加工,工藝上均采取加工方法)② 內孔直徑小于φ100, 長度大于1200以上或者長徑比＞12的,直徑比較小且細長的筒體,工藝最好采取推鏜內孔,特長件可采取兩端對推鏜加工內孔,以盡量減少偏重.③ 長徑比＞12的, 內孔直徑在φ150以上的厚皮長筒體, 、有關規(guī)定和借車偏心距e公式參見下條內容.④ 借車修偏法: a) 長輥筒借車近似公式: e=80000(G外圓／DL工件) mm 其中: e中心偏心距 mm G外圓平衡機在外圓處得出的借偏重量值 kg D工件車前的直徑 mm L工件借車偏工件的長度 mm b) 長輥筒借車移位的規(guī)定和方法: 長輥筒類工件平衡采取借車方法時,均按動平衡機做出的輕點標記反180度方向位移e值進行借車加工, 注意工件中心的位移量為e值,用千分表旋轉測量跳動值為2 e. 靜平衡偏重