【正文】 和，輸送車運至現(xiàn)場，拖泵泵送入模。二、現(xiàn)澆箱梁主要工程量 項目材料規(guī) 格單位42m現(xiàn)澆箱梁結構部位合計箱梁橫梁齒塊混凝土C55M325384791143131精軋螺紋鋼筋JL32Kg2416624166鋼絞線Kg610244420654446823949468733312783127893699369普通鋼筋HRB335φ25Kg1499514995φ22100608100608φ1646267738413501090φ122404870871298544120普通鋼筋R235φ16Kg656123779φ1010141014φ81289215913051鋼材M756572六角螺母塊13361336M756572錐形螺母13361336錨錠板□1401402426722672錨具張拉端錨具YM15—9套45654510固定端錨具YMP15—95454張拉端錨具YM15—752860固定端錨具YMP15—752860聯(lián)接器YJ15—7156156張拉端扁錨YMB15—3668668固定端扁錨YMB15—3668668張拉端扁錨YMB15—2324324固定端扁錨YMB15—2324324塑料波紋管D81M1497939315372D6132603260D602081618161D462036183618鋼管φ50Kg626626三、現(xiàn)澆箱梁施工工藝流程`四、主要施工方法該現(xiàn)澆箱梁橫穿城市主干道，為了不影響城市交通。為方便檢查人員進出箱梁，在邊跨底板無預應力區(qū)各設一個直徑為60cm進人洞。所有的橫隔板都在箱梁底的中心線位置設置直徑為70cm的過人圓洞。箱梁的結構形式箱梁為分離式雙箱單室斜腹板截面，半幅全寬1375cm，單箱底板寬638cm，頂板懸臂長320cm（內側300cm），底板中心線處梁高250cm，底板厚度25cm，腹板厚度40cm（根部80cm），頂板厚度28cm，通過改變腹板內外側高形成橋面橫坡。難點：濱江南路和建設路上交通繁忙，車流量大，過往行人比較多，給安全施工帶來巨大挑戰(zhàn)。風向冬季為西北風，夏季多為南風。全年雨水集中在3～7月，汛期（4～9）降雨量占全年70%左右，梅雨季節(jié)6三個月，降雨量占全年40%以上，多年平均蒸發(fā)量在900mm以上。氣候溫暖，四季分明，雨水充沛，生長期長?？傊?，該橋位處水資源比較豐富，能夠滿足上部結構的施工。～。在市區(qū)內有株洲水文站，水文系列較長，湘江干流最高水位一般出現(xiàn)在4～7月，主要受洪水徑流控制。該橋位從上往下的地質情況為， m～ m的填筑土，承載力較低； m～，容許承載力220～260 Kpa；最后進入弱風化泥質粉砂巖和弱風化砂礫巖， m～，容許承載力1200～1500 Kpa，橋梁的基礎奠基于此層上面。工程地質42m跨現(xiàn)澆箱梁橫跨東岸濱江南路和建設路，城市路面經過水泥混凝土硬化，地基承載力較好。橋梁部分孔徑布置（由西向東）為：1220m（現(xiàn)澆連續(xù)箱梁）＋746m（頂推連續(xù)箱梁）＋75m＋2140m＋75m（三塔部分斜拉橋）＋442m（現(xiàn)澆連續(xù)箱梁）＋520m（現(xiàn)澆連續(xù)箱梁）。. .. . ..第一節(jié) 工程概況一、概述工程概述株洲湘江四橋距株洲市一水廠取水口下游約500m，西起泰山路與長江南路交點，跨湘江，東至株洲市蘆凇區(qū)，接建寧大道。其中河東岸引橋高架跨越沿江南路、建設路后與建寧大道平交，河西岸引橋高架跨越濱江南路后與長江南路平交，另外河西岸設有半互通式立交將大橋與濱江南路相互聯(lián)接。株洲四橋建成后，大大緩解了株洲一橋交通壓力，縮短了蘆淞區(qū)至天元區(qū)跨江的往來交通，從而減低了機動車輛的耗油量，這樣，能大大改善株洲城市的空氣質量。通過株洲地稅三分局部分地表面有20cm左右水泥混凝土路面，僅少部分地表為土層。水文特征湘江自南向北貫穿株洲市，較大支流的楓溪港、白石港迂回曲折于河東匯入湘江，水情較為復雜。根據(jù)株洲水位站質料統(tǒng)計，（85黃海系統(tǒng)），（1994年6月18日，56黃海系統(tǒng)），實測最大流量20200m3/s（1964年6月）；（1998年11月13日），實測最小流量101m3/s（1966年9月）。年最高水位一般出現(xiàn)4～7月，年最低水位出現(xiàn)在12～2月。氣象特征株洲市地處亞熱帶季風濕潤氣候地區(qū)。據(jù)株洲市氣象站1954～2000年質料統(tǒng)計，多年平均降水量1410mm，（1954年），（1986年）?！?，℃（1963年9月1日），℃（1991年12月29日）。施工重點及難點重點：確保支架預壓安全。擬在兩條主干道上方的貝雷桁架下面滿部安全網，并在醒目位置懸掛安全警示牌。支座處箱梁設橫隔板（中橫梁厚120cm，邊橫梁厚100cm），另在各跨1/4橋跨處設置30cm厚的橫隔板。每跨箱梁各設兩個GPZ(Ⅱ)型系列盆式橡膠支座，邊跨端支座采用GPZ(Ⅱ)4型，中支座采用GPZ(Ⅱ)9型，橫向兩支座中心線之間的距離為520cm。箱梁采用三向預應力體系，；；豎向預應力采用JL32精扎螺紋鋼筋，配扎絲錨具。擬采用貝雷支架逐跨現(xiàn)澆的施工工藝。第二節(jié) 貝雷支架搭設一、貝雷支架的設計東岸42米跨連續(xù)箱梁施工采用貝雷支架現(xiàn)澆的施工工藝，施工時首先進行支架基礎、支架結構的設計與施工。支架立柱采用φ90010鋼管，立柱頂部設置5001000鋼箱梁，其上布設貝雷桁片、I25a工字鋼次梁和底模系統(tǒng)，其具體結構如后面附圖所示。、混凝土自重荷載砼自重為安全計取r=26kN/m3，根據(jù)施工圖紙各截面尺寸計算荷載qr及其分布長度具體如附圖一所示。、I25a工字鋼自重荷載I25a工字鋼順橋向按75cm間距布置， 42米長支架一共布置57根，沒根工字鋼長15m，則。、傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載取q＝，則沒沿米上的荷載值，式中：b為箱梁頂面寬度。、支架受力情況承受豎向均布荷載：承受豎向均布荷載：箱梁支架模板受力系統(tǒng)受力驗算、翼緣板區(qū)模板結構計算42米現(xiàn)澆支架的側模面板采用竹膠板，用810cm木枋作為次梁，次梁下每間隔75cm設置一道810cm木枋，木枋下面搭設鋼管支撐，鋼管直接撐在I25工字鋼上。由規(guī)范可知，剛度驗算荷載取值只考慮砼、模板、施工人員及機具荷載，不考慮振搗所產生的荷載。、主梁（810cm）木枋計算箱梁翼緣板下模板主梁用810cm木枋，木枋下支撐φ48，偏于安全考慮，按簡支梁進行計算，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為，最不利的受力模式如下圖：則跨內最大彎矩又 最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 即強度滿足要求。、腹板模板結構計算腹板模板下面次梁和主梁采用1012cm木方，布置方式跟翼板基本一樣，只是布置間距不相等。所以：， kN/m2，+= kN/m2。①、次梁1012cm木枋計算，則木枋子長度一般為34跨，偏安全考慮, 按簡支梁計算，計算簡圖如下：則跨內最大彎矩為：由梁正應力計算公式得： 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 即強度均滿足要求。②、主梁1012cm木枋計算箱梁腹板下模板主梁用1012cm木枋，木枋下支撐φ48，偏于安全考慮，按簡支梁進行計算，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為，最不利的受力模式如下圖：則跨內最大彎矩又 最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 即強度滿足要求。、底模板下構件的計算、次梁（1012cm木枋）驗算底模下次梁按順橋向布置，間距30cm和40cm ，其具體布置如后附圖所示。按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：其計算簡圖如下所示：①、斜腹板對應位置驗算底模處砼箱梁荷載：模板荷載： 設備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 又由梁正應力計算公式得：由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：所以強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得： 剛度滿足要求。、支架貝雷桁片頂?shù)啄７峙淞?工25a型鋼受力驗算如“箱梁現(xiàn)澆貝雷支架結構示意圖”所示，支架貝雷片鋪設完成后在其上按照桁片節(jié)點距離75cm鋪設底模受力型鋼，