【正文】 力特征值 fak=137kPa；標貫 統(tǒng)計結(jié)果確定承載力特征值 fak=130kPa。稍濕 很濕 ,稍密 中密。在層底與下伏③層 粉質(zhì)粘土之間偶夾有 粉細砂薄層或透鏡體（見 ② 2層描述） 。 除14鉆孔缺失外，場地內(nèi)其它各鉆孔均揭露此層， 雜填土 缺失地段在地表出露 。不宜做為基礎(chǔ)持力層使用，應(yīng)挖除。場地低洼處填有大量建筑垃圾，垃圾成分為磚塊、 砼渣、爐渣、木屑等。分布于 111 171 2 39450、 5 5 57鉆孔地表淺部。銀川平原第四系土層厚約 1600 余米，由于該地層厚度巨大，層位穩(wěn)定，土質(zhì)密實且均勻，在銀川平原基 底沿賀蘭山走向分布的次生斷裂帶，至今尚未發(fā)現(xiàn)活動痕跡，所以該區(qū)域工程地質(zhì)條件穩(wěn)定，是良好的建筑場地。該地塹長約 170km，寬 50km，呈北東向延伸，地塹在新構(gòu)造運動期一直處于比較活躍狀態(tài)，經(jīng)歷多次構(gòu)造運動，導(dǎo)致斷裂發(fā)育，歷史上地震活動頻繁。 第五節(jié) 巖土工程 場地條件 場地位置和 地形 廠址位于永寧望遠經(jīng)濟開發(fā)區(qū)內(nèi)，位于 109 國道西側(cè)，地 勢平坦，起伏小。熱電廠還與開發(fā)區(qū)管委會簽訂協(xié)議，使用開發(fā)區(qū)磚瓦廠的閑置場地作為事故灰渣場，可貯存熱電廠半年以上的灰渣量。熱電廠已與當?shù)亟ú钠髽I(yè)達成協(xié)議，可全部綜合利用熱電廠產(chǎn)灰渣。為防止熱電廠灰渣綜合利用出現(xiàn)事故，設(shè)置事故灰渣場，可貯存半年灰渣量，灰場填平后可覆土造田。爐底渣用來燒制灰磚和作為路基的摻和料。 灰渣綜合利用 熱電項目的灰渣全部做為建材摻合料進行綜合利用，用來生產(chǎn)加工混凝土砌塊，空心磚等建筑材料。 第三節(jié) 供水水源 廠址所在地地下水資源及其豐富，本項目用水由多維 泰瑞制藥公司結(jié)合其他藥業(yè)擴建項目的用水情況，新打 6 眼井，出水量為 720t/h，可以滿足本項目及公司其他新上項目的用水要求。 第二節(jié) 交通運輸 廠址位于永寧望遠經(jīng)濟開發(fā)區(qū)內(nèi)，位于 109 國道西側(cè)，距銀川南繞城高速公路僅 300 米 ，距銀川河?xùn)|機場 30 公里。 無埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的 埋藏物 。 該區(qū)抗震設(shè)防烈度為 8 度，為設(shè)計地震第一組。該廠址場地平坦，無任何拆遷。 在采暖期一臺 150t/h 故障時，可通過減少發(fā)電量，增大減溫減壓器出力的方式滿足供熱要求。為提高經(jīng)濟性，鍋爐選用次高溫次高壓參數(shù)。 相比之下，循環(huán)流化床鍋爐較其它爐型有更大的優(yōu)點。 （ 3）鍋爐可以在爐內(nèi)脫硫，脫硫率可達 90%，能明顯地減少二氧化硫及氮氧化物的排放量，有利于改善城市環(huán)境。在同一種爐子內(nèi)既可燃燒優(yōu)質(zhì)燃料又可以燃用發(fā)熱值和揮發(fā)份較低的貧煤，鍋爐效率可達 88%左右。鏈條爐燃燒熱效率較低，多用于小噸位鍋爐；煤粉爐從燃燒性能上講不會有太大問題，但該爐型的制粉系統(tǒng)復(fù)雜工程投資大，灰渣難以綜合利用，環(huán)保難以符合要求。 第三節(jié) 鍋爐選型 鍋爐的選型與燃料特性，與當?shù)丨h(huán)保要求及灰渣利用情況有關(guān)。方案 II 雖然部分經(jīng)濟較好，但顯然不適全本地區(qū) 的需要。從熱平衡表及設(shè)計熱負荷表可以看出，本工程熱負荷以工業(yè)熱負荷為主，采暖期和非采暖期熱符合差別較大，適合用抽凝機組以調(diào)整電負荷和汽負荷。 從國家對供熱電廠兩項硬性指標年平均熱效率和年平均熱電比看，方案 II 優(yōu)于方案 I，兩個方案都高于國家有關(guān)規(guī)定，因而兩種方案都符合國家建設(shè)熱電工程的規(guī)定 。 （ 2）供熱標準煤耗率 方案 I 為 ， II 為 。 全廠汽水平衡表（一） 表 序號 項 目 單位 方案 I（ 2XC25） 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 新蒸汽 1 鍋爐蒸發(fā)量 t/h 2 汽水損失 t/h 3 軸封用汽 t/h 4 減溫減壓用汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 5 汽機進汽量 t/h 比較 0 0 0 0 0 0 6 汽輪機抽排汽量 t/h 7 減溫減壓汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 8 供汽量 t/h 9 補給水加熱 t/h 10 廠內(nèi)采暖及生活 t/h 1 11 調(diào)峰汽量 0 0 0 0 0 0 比較 0 0 0 0 0 0 全廠汽水平衡表（二） 表 序號 項 目 單位 方案 II（ C25+B12） 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 新蒸汽 1 鍋爐蒸發(fā)量 t/h 2 汽水損失 t/h 3 軸封用汽 t/h 4 減溫減壓用汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 5 汽機進汽量 t/h 比較 0 0 0 0 0 0 6 汽輪機抽排汽量 t/h 7 減溫減壓汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 8 供 汽量 t/h 9 補給水加熱 t/h 10 廠內(nèi)采暖及生活 t/h 1 11 調(diào)峰汽量 0 0 0 0 0 0 比較 0 0 0 0 0 0 主要經(jīng)濟技術(shù)一覽表 表 序號 項目 單位 方案一（ 2XC25） 方案二（ C25+B12） 采暖期 非采暖期 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 最大 平均 最小 最大 平均 最小 1 熱負荷 熱量 GJ/h 汽量 t/h 2 汽機進汽量 t/h 3 汽機外供汽量 t/h 4 汽機外供熱量 GJ/h 5 發(fā)電機功率 KW 60000 55000 50000 50000 50000 42020 42020 37000 34000 30000 10500 8200 6 鍋爐減溫減壓供熱量 t/h 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 鍋爐蒸發(fā)量 t/h 8 調(diào)峰供汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 汽機凝汽量 t/h 0 0 10 發(fā)電廠年均標準煤耗 Kg/kwh 11 綜合廠用電率 % 15 18 12 供熱單位熱量耗廠用電量 Kwh/GJ 13 發(fā)電廠用電率 % 5 14 供電年均標準煤耗率 Kg/kwh 15 供熱年均標準煤耗率 Kg/GJ 16 汽機年供熱量 GJ/a 3460176 3460176 17 年發(fā)電量 Kwh/a 30000萬 16650萬 18 年供電量 Kwh/a 25500萬 13653萬 19 機組利小時數(shù) h 6000 4500 20 熱電廠年供熱量 GJ/a 3460176 3460176 21 全年耗標煤量 t/a 252782 204168 22 熱化系數(shù) 1 1 23 年均全廠熱效率 % 24 年均熱電比 % 25 全年節(jié)約標煤量 t/a 91294 87302 第二節(jié) 裝機方案優(yōu)化 方案比較 供熱能力 由表 可以看出，兩個方案均能滿足供熱要求 供電能力 方案 I 年發(fā)電量為 30000 萬度，方案 II 為 16650 萬度，方案 I 優(yōu)于方案 II。 方案 II： +， 3150t/h循環(huán)流化床鍋爐。 第五章 機組選型及供熱方案 第一節(jié) 裝機方案比較 根據(jù)前述熱負荷和以熱定電、熱電結(jié)合的原則，本可研提出兩個裝機方案進行比較。另設(shè)伴熱管道以保證冬季點火時油溫不致過低。 柴油由油罐車運輸?shù)綇S，經(jīng)卸油泵送至油罐。 第三節(jié) 固體燃料及脫硫劑消耗量 建設(shè)規(guī)模（本期工程三爐二機） 名稱 項目 煤 石灰石 小時耗量 (t/h) 日耗量 (t/d) 年耗量 (t/a) 43740 47520 注： 每日按 22h 計： 每年按 6000h 計。 名稱 符號 單位 數(shù)值 氧化鈣 CaO % 五氧化二磷 P2O5 % 三氧化二鐵 Fe2O3 % 二氧化硅 SiO2 % 三氧化二鋁 Al2O3 % 燒失量 % 根據(jù)可逆反應(yīng) CaO+SO2+189。廠址緊靠 109 國道，交通運輸十分便利，可以保證建成后整個電廠所需的燃料運輸暢通。運輸采用汽車運輸，由當?shù)厝剂瞎矩撠?，可確保熱電廠的燃料運輸。多維泰瑞制藥現(xiàn)有鍋爐燃料即多為靈武煤礦供應(yīng)，根據(jù)生產(chǎn)實際調(diào)查，煤質(zhì)穩(wěn)定，發(fā)熱量適中，燃料質(zhì)量完全符合循環(huán)流 化床的燃燒要求，各項指標都在要求變化范圍之內(nèi)。設(shè)一回 10KV 保安電源，引自望遠變電站，線路全長約 公里。 設(shè)發(fā)電機電壓母線，單母線分段接線。由于附近變電站暫無并網(wǎng)間隔，因此項目投產(chǎn)時只能 獨立于電網(wǎng)運行。 第三節(jié) 接入系統(tǒng)方案和主接線方案論述 本期規(guī)模 為二機三爐，預(yù)留擴建位置。本項目裝機容量為 60MW，投產(chǎn)后可解決近期內(nèi)企業(yè)用電問題。望遠變電站尚無擴建增容計劃。隨著一批新項目的開工建設(shè)，望遠變電站將無法滿足企業(yè)用電。目前望遠開發(fā)區(qū)總供電容量為 40MVA。 根據(jù)近期熱負荷作為熱電站的設(shè)計依據(jù)，考慮各車間工業(yè)用熱不同的時性，經(jīng)調(diào)查確定工業(yè)熱負荷最大、平均、最小熱負荷同時率為 ，并考慮管網(wǎng)熱損失 5%，本工程設(shè)計熱負荷見表 。 301 車間近期熱負荷（折算到電廠出口） 表 項目 季節(jié) 最大 平均 最小 采暖期 非采暖期 第四節(jié) 設(shè)計熱負荷 通過調(diào)查，發(fā)現(xiàn)各用熱車間用汽壓力各不相同，最高 MPa， 最低 ，為滿足不同用熱車間要求及管道壓損，取供熱蒸汽參數(shù)為： P= t=280℃。其生產(chǎn)工藝流程如下 : 菌種培養(yǎng) —— 種子培養(yǎng) —— 發(fā)酵 —— 酸化 —— 濃縮 ——中和過濾 —— 干燥制粒 該車間現(xiàn)有二條生產(chǎn)線，在生產(chǎn)工藝過程中都需要蒸汽，由于其生產(chǎn)是連續(xù)的，所用的蒸汽必須是連接使用，車間用熱來自鍋爐房，鍋爐燃料為原煤，低位發(fā)熱量為 21250KJ/kg，鍋 爐效率為 58%，出口蒸汽焓值 2783KJ/kg，鍋爐補給水焓值，生產(chǎn)班制為三班制，每年停產(chǎn)檢修 60 天，根據(jù)煤耗量核算熱負荷如下： 采暖期最大耗煤量： 噸 /班 采暖期最大用汽量： 21250()8 =采暖期平均耗煤量： 噸 /班 采暖期平均用汽量： 21250()8 =采暖期最小用煤量： 噸 /班 采暖期最小用汽量： 21250()8 =非采暖期最大用煤量： 噸 /班 非采暖期最大用汽量： 21250()8 =非采暖期平均用煤量： 噸 /班 非采暖期平均用汽量： 21250()8 =非采暖期最小煤量： 噸 /班 非采暖期最小用汽量： 21250()8 =根據(jù)該車間常年統(tǒng)計，復(fù)合肥類單位汽程為： 85 噸汽 /噸鹽菌素，按此核算其全年平均用汽量為： 85100086706024 =由以上結(jié)果可以看出，兩種計算方法計算結(jié)果基本一致， 因此熱負荷是可靠的，由此得 301 車間現(xiàn)狀熱負荷調(diào)查表見表。 根據(jù)各車間提供的產(chǎn)品能源單耗數(shù)據(jù)和年產(chǎn)量或總產(chǎn)值進行校核，并將計算結(jié)果與同行業(yè)能耗水平相比較，取其平均值。在現(xiàn)場收資調(diào)研過程中，我們對上述車間的主要產(chǎn)品產(chǎn)量、單位能源、實際年耗煤量、月耗煤量、鍋爐容量及參數(shù)、效率、用汽工藝和用汽參數(shù)、生產(chǎn)班制、檢修期、企業(yè)的近遠期發(fā)展情況逐一進行了認真的了解分析，并在此基礎(chǔ)上對熱負荷運行了核實計算。因而，至 2020年，多維泰瑞制藥總用汽負荷將高達 380t/h 左右。根據(jù)各項目的計劃建設(shè)情況，本項目投產(chǎn)時采暖熱負荷情況見表 。經(jīng)折算，得到折算到電廠出口的近期工業(yè)熱負荷，見表 。根據(jù)各新建、擴建項目的可研報告中估算的熱負荷，結(jié)合目前實際生產(chǎn)的產(chǎn)品汽耗率及全國同行業(yè)同類產(chǎn)品的汽耗平均水平，得到本項目的近期熱負荷，見表 。 根據(jù)調(diào)查，供熱范圍內(nèi)采暖用熱情況見表 現(xiàn)狀采暖熱負荷調(diào)查表 表 序號 單位名稱 現(xiàn)有采暖面積 (m2) 采暖指標 (kJ/m2h) 采暖熱負荷 (GJ/h) 1 301 車間 55000 216 2 302 車間 40000 216 3 303 車間 35000 216 4 制油車間 19000 216 5 203 車間 42020 216 6 前提車間 28000 216 7 固體車間 14000 216 8 食堂 14000 216 9 合計 247000 216 根 據(jù)當?shù)貧庀筚Y料，其采暖期室外平均溫度 ℃，采暖室內(nèi)計算溫度 18℃，室外計算溫度 9℃，采暖天數(shù) 140 天，由此計算出平均及最小采暖熱負荷與設(shè)計最大采暖熱負荷之比： 18()18(9) = 最小采暖熱負荷與設(shè)計最大采暖熱負荷之比： 1