【文章內(nèi)容簡介】 非采暖期 本項目投產(chǎn)時，該車間產(chǎn)量將增加 1 倍，則近期工業(yè)熱負荷為： 表 項目 季節(jié) 最大 平均 最小 采暖期 非采暖期 由于熱電廠 所供蒸汽為過熱蒸汽，焓值大于小鍋爐飽和蒸汽，折算后其熱負荷見表 。 301 車間近期熱負荷（折算到電廠出口） 表 項目 季節(jié) 最大 平均 最小 采暖期 非采暖期 第四節(jié) 設計熱負荷 通過調查，發(fā)現(xiàn)各用熱車間用汽壓力各不相同，最高 MPa， 最低 ，為滿足不同用熱車間要求及管道壓損，取供熱蒸汽參數(shù)為： P= t=280℃。對采暖熱用戶，采用同參數(shù)蒸汽供首站，對外供 95/70℃低溫熱水向熱用戶供熱。 根據(jù)近期熱負荷作為熱電站的設計依據(jù)，考慮各車間工業(yè)用熱不同的時性，經(jīng)調查確定工業(yè)熱負荷最大、平均、最小熱負荷同時率為 ，并考慮管網(wǎng)熱損失 5%，本工程設計熱負荷見表 。 熱電廠設計熱負荷 表 項目 單位 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 工業(yè)熱負荷 GJ/h T/h 采暖熱負荷 GJ/h 0 0 0 T/h 0 0 0 合計 GJ/h T/h 第三章 電力系統(tǒng) 第一節(jié) 電力系統(tǒng)概況 永寧電網(wǎng)隸屬銀川電網(wǎng)，是一個相對獨立運行的分支系統(tǒng)。目前望遠開發(fā)區(qū)總供電容量為 40MVA。 多維泰瑞制藥有限公司目前 用電均從附近的望遠變電站35kv 引入，用電總容量為 30MVA。隨著一批新項目的開工建設，望遠變電站將無法滿足企業(yè)用電。 第二節(jié) 電力負荷預測及平衡 根據(jù)多維泰瑞制藥公司的發(fā)展規(guī)劃，至本項目建成投產(chǎn)，公司總用電負荷將達到 40MVA，至 2020 年將達到 50MVA。望遠變電站尚無擴建增容計劃。因此企業(yè)要發(fā)展必須解決用電問題。本項目裝機容量為 60MW，投產(chǎn)后可解決近期內(nèi)企業(yè)用電問題。遠期視周圍電力供應情況和自身熱負荷發(fā)展情況，具體確定擴建機組的型式及與系統(tǒng)的連接方式。 第三節(jié) 接入系統(tǒng)方案和主接線方案論述 本期規(guī)模 為二機三爐，預留擴建位置。發(fā)電機出口電壓。由于附近變電站暫無并網(wǎng)間隔，因此項目投產(chǎn)時只能 獨立于電網(wǎng)運行。在廠區(qū)內(nèi)預留 110KV 升壓變電站，待并網(wǎng)條件成熟后接入電力系統(tǒng)。 設發(fā)電機電壓母線，單母線分段接線。電廠自用電及企業(yè)直配電均從母線引出。設一回 10KV 保安電源，引自望遠變電站，線路全長約 公里。 第四章 燃料供應 第一節(jié) 燃料來源 本工程燃料擬采用靈武煙煤，可確保熱電廠的燃料供應。多維泰瑞制藥現(xiàn)有鍋爐燃料即多為靈武煤礦供應，根據(jù)生產(chǎn)實際調查，煤質穩(wěn)定，發(fā)熱量適中，燃料質量完全符合循環(huán)流 化床的燃燒要求，各項指標都在要求變化范圍之內(nèi)。爐內(nèi)脫硫劑采用外購成品石灰石粉。運輸采用汽車運輸，由當?shù)厝剂瞎矩撠?，可確保熱電廠的燃料運輸。熱電廠位于望遠開發(fā)區(qū)。廠址緊靠 109 國道，交通運輸十分便利，可以保證建成后整個電廠所需的燃料運輸暢通。 第二節(jié) 燃料特性數(shù)據(jù) 燃料：煤質資料詳見附件 名稱 符號 單位 數(shù)值 碳 Car % 氫 Har % 氧 Oar % 氮 Nar % 硫 Sar % 灰分 Aar % 水分 Mar % 揮發(fā)份 Vr % 低位發(fā)熱量 Q,ar kJ/kg 18800 石灰石： 石灰石成分資料見下表。 名稱 符號 單位 數(shù)值 氧化鈣 CaO % 五氧化二磷 P2O5 % 三氧化二鐵 Fe2O3 % 二氧化硅 SiO2 % 三氧化二鋁 Al2O3 % 燒失量 % 根據(jù)可逆反應 CaO+SO2+189。O2 =CaSO4，在爐膛內(nèi)燃燒、溫度約 850℃時，在鈣硫摩爾比 Ca:S=2:1 的條件下，可較好地除硫，實際脫硫 效率可達 85%。 第三節(jié) 固體燃料及脫硫劑消耗量 建設規(guī)模（本期工程三爐二機） 名稱 項目 煤 石灰石 小時耗量 (t/h) 日耗量 (t/d) 年耗量 (t/a) 43740 47520 注： 每日按 22h 計： 每年按 6000h 計。 第四節(jié) 鍋爐點火及助燃 鍋爐點火采用 0輕柴油，因而廠內(nèi)設點火油系統(tǒng)。 柴油由油罐車運輸?shù)綇S，經(jīng)卸油泵送至油罐。點火油由供油泵將油加壓至 ，在點火器中霧化燃燒，為便于油量控制，點火油路設 回油管道。另設伴熱管道以保證冬季點火時油溫不致過低。檢修時可用蒸汽清掃油管路。 第五章 機組選型及供熱方案 第一節(jié) 裝機方案比較 根據(jù)前述熱負荷和以熱定電、熱電結合的原則，本可研提出兩個裝機方案進行比較。 方案 I： ， 3 150t/h 循環(huán)流化床鍋爐。 方案 II： +， 3150t/h循環(huán)流化床鍋爐。 計算出的各裝機方案的熱平衡表、主要經(jīng)濟技術指標、經(jīng)濟效益比較表分別見表 ， ， 。 全廠汽水平衡表（一） 表 序號 項 目 單位 方案 I（ 2XC25） 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 新蒸汽 1 鍋爐蒸發(fā)量 t/h 2 汽水損失 t/h 3 軸封用汽 t/h 4 減溫減壓用汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 5 汽機進汽量 t/h 比較 0 0 0 0 0 0 6 汽輪機抽排汽量 t/h 7 減溫減壓汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 8 供汽量 t/h 9 補給水加熱 t/h 10 廠內(nèi)采暖及生活 t/h 1 11 調峰汽量 0 0 0 0 0 0 比較 0 0 0 0 0 0 全廠汽水平衡表（二） 表 序號 項 目 單位 方案 II（ C25+B12） 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 新蒸汽 1 鍋爐蒸發(fā)量 t/h 2 汽水損失 t/h 3 軸封用汽 t/h 4 減溫減壓用汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 5 汽機進汽量 t/h 比較 0 0 0 0 0 0 6 汽輪機抽排汽量 t/h 7 減溫減壓汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 8 供 汽量 t/h 9 補給水加熱 t/h 10 廠內(nèi)采暖及生活 t/h 1 11 調峰汽量 0 0 0 0 0 0 比較 0 0 0 0 0 0 主要經(jīng)濟技術一覽表 表 序號 項目 單位 方案一（ 2XC25） 方案二（ C25+B12） 采暖期 非采暖期 采暖期 非采暖期 最大 平均 最小 最大 平均 最小 最大 平均 最小 最大 平均 最小 1 熱負荷 熱量 GJ/h 汽量 t/h 2 汽機進汽量 t/h 3 汽機外供汽量 t/h 4 汽機外供熱量 GJ/h 5 發(fā)電機功率 KW 60000 55000 50000 50000 50000 42020 42020 37000 34000 30000 10500 8200 6 鍋爐減溫減壓供熱量 t/h 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 鍋爐蒸發(fā)量 t/h 8 調峰供汽量 t/h 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 汽機凝汽量 t/h 0 0 10 發(fā)電廠年均標準煤耗 Kg/kwh 11 綜合廠用電率 % 15 18 12 供熱單位熱量耗廠用電量 Kwh/GJ 13 發(fā)電廠用電率 % 5 14 供電年均標準煤耗率 Kg/kwh 15 供熱年均標準煤耗率 Kg/GJ 16 汽機年供熱量 GJ/a 3460176 3460176 17 年發(fā)電量 Kwh/a 30000萬 16650萬 18 年供電量 Kwh/a 25500萬 13653萬 19 機組利小時數(shù) h 6000 4500 20 熱電廠年供熱量 GJ/a 3460176 3460176 21 全年耗標煤量 t/a 252782 204168 22 熱化系數(shù) 1 1 23 年均全廠熱效率 % 24 年均熱電比 % 25 全年節(jié)約標煤量 t/a 91294 87302 第二節(jié) 裝機方案優(yōu)化 方案比較 供熱能力 由表 可以看出，兩個方案均能滿足供熱要求 供電能力 方案 I 年發(fā)電量為 30000 萬度，方案 II 為 16650 萬度，方案 I 優(yōu)于方案 II。 技術經(jīng)濟指標 （ 1）發(fā)電標煤耗 方案 I 為 千克 /度，方案 II為 千克 /度，方案 II 優(yōu)于方案 I。 （ 2）供熱標準煤耗率 方案 I 為 ， II 為 。 （ 3）年節(jié)標煤量 方案 I 年節(jié)標煤量 91294 噸，方案 II 年節(jié)標煤 87302 噸，方案 I 優(yōu)于方 案 II。 從國家對供熱電廠兩項硬性指標年平均熱效率和年平均熱電比看，方案 II 優(yōu)于方案 I，兩個方案都高于國家有關規(guī)定，因而兩種方案都符合國家建設熱電工程的規(guī)定 。從表 中很明顯可以看出，方案 I 全年都在額定工況附近運行，而方案 II除在采暖期最大和平均工況外，其它時間都不能在負荷下運行，到了非采暖期，抽凝機組大多數(shù)時間處于備用狀態(tài)，設備利用率第，因而熱電廠經(jīng)濟效益差。從熱平衡表及設計熱負荷表可以看出，本工程熱負荷以工業(yè)熱負荷為主，采暖期和非采暖期熱符合差別較大，適合用抽凝機組以調整電負荷和汽負荷。因而方案 I 較為適合這種熱負荷性質。方案 II 雖然部分經(jīng)濟較好，但顯然不適全本地區(qū) 的需要。 根據(jù)以上幾方面的綜合比較，本著小型熱電廠以熱定電，熱電結合，節(jié)能經(jīng)濟的原則，推薦方案 I。 第三節(jié) 鍋爐選型 鍋爐的選型與燃料特性，與當?shù)丨h(huán)保要求及灰渣利用情況有關。目前可供熱電廠選擇的爐型較多，如鏈條爐、煤粉爐及循環(huán)流化床爐等。鏈條爐燃燒熱效率較低，多用于小噸位鍋爐；煤粉爐從燃燒性能上講不會有太大問題，但該爐型的制粉系統(tǒng)復雜工程投資大，灰渣難以綜合利用，環(huán)保難以符合要求。循環(huán)流化床鍋爐做為近幾年出現(xiàn)的爐型，已得到越來越廣泛的應用， 與其它爐型相比，循環(huán)流化床鍋爐具有以下特點： （ 1）煤種適應性廣。在同一種爐子內(nèi)既可燃燒優(yōu)質燃料又可以燃用發(fā)熱值和揮發(fā)份較低的貧煤，鍋爐效率可達 88%左右。 （ 2）鍋爐負荷調節(jié)范圍大，適用熱負荷變化范圍也較大。 （ 3）鍋爐可以在爐內(nèi)脫硫，脫硫率可達 90%，能明顯地減少二氧化硫及氮氧化物的排放量，有利于改善城市環(huán)境。 （ 4）由于循環(huán)流化床燃燒效率高，灰渣中可燃物少，所以灰渣活性好，可供水泥廠或磚廠綜合利用。 相比之下，循環(huán)流化床鍋爐較其它爐型有更大的優(yōu)點。熱電廠選用煤種為靈武煤，煤種硫分別為 %，低位發(fā) 熱值為18800KJ/kg，因流化床鍋爐煤種適應性廣具有良好的脫硫性，所以，本報告認為選用循環(huán)流化床鍋爐較適宜。為提高經(jīng)濟性，鍋爐選用次高溫次高壓參數(shù)。 第四節(jié) 機、爐型號 推薦方案主要設備技術參數(shù)如下： 鍋爐： 型號： YG150/ 額定蒸發(fā)量： 150t/h 過熱蒸汽壓力： 過熱蒸汽溫度： 485℃ 給水溫度： 150℃ 鍋爐效率： 88% 臺數(shù)： 3 臺 汽輪機： 型號： 額定功 率： 25000KW 額定進汽壓力： 額定進汽溫度： 470℃ 額定進汽量（額定 /最大） 155/202t/h 抽汽壓力： 抽汽溫度： 300℃ 抽汽量（額定 /最大）： 80/130t/h 臺數(shù)： 2 臺 生產(chǎn)廠家： 青島汽輪機廠 發(fā)電機： 型號： QF302 功率： 30000KW 電壓： 功率因數(shù)： 轉速： 3000r/min 臺數(shù)： 2 臺 生產(chǎn)廠家： 濟南生建電機廠 第五節(jié) 調峰及備用鍋爐方案 如前所敘，本工程投產(chǎn)后不需要調峰鍋爐。 在采暖期一臺 150t/h 故障時，可通過減少發(fā)電量，增大減溫減壓器出力的方式滿足供熱要求。