20xx屆本科(論文)-文庫吧資料
2024-12-15 10:24本頁面
【正文】 小，僅有 1米，在斷煤后不便處理。 （ 7） 煤倉 鍋爐煤倉呈倒四棱臺結(jié)構(gòu)， 與水平夾角采用常規(guī)煤倉的 60176。 （ 6） 水位測量 汽包筒身布置 3只差壓式水位計，作為 汽包 DCS 水位測量裝置，采取 3取中 12 給水自動調(diào)節(jié)和 3 取 2 水位保護(hù)。設(shè)計燃煤粒徑為 0～ 7 mm，經(jīng)現(xiàn)場篩分試驗(yàn)，實(shí)際燃煤粒徑大于 10 mm 的占 10%以上，且細(xì)顆粒所占份額遠(yuǎn)低于設(shè)計值。 二是 在高負(fù)荷時表現(xiàn)出流量異常波動， 播煤口處有燒紅現(xiàn)象，分析原因是隨著負(fù)荷的升高，給煤量增大，床壓升高，二次風(fēng)壓壓頭不夠，造成在給煤口處有煤沉積結(jié)焦。 播煤風(fēng)取自二次風(fēng)，此設(shè)計有幾個問題。 返料及播煤風(fēng) 返料風(fēng)取自一次風(fēng)機(jī)出口，冷態(tài)試驗(yàn)時可以正常返料。達(dá)到設(shè)計出力時的 液耦 開度大約在 40%，而 TB 點(diǎn)的 液耦 開度在 100%，風(fēng) 機(jī) 常在低效區(qū)運(yùn)行，不利于風(fēng)機(jī)自動調(diào)節(jié)。風(fēng)道燃燒器內(nèi)澆筑料未嚴(yán)格執(zhí)行材料廠家施工技術(shù)要求和熱養(yǎng)護(hù)技術(shù)工藝，致使耐磨耐火料表面粗糙和形成多處貫穿性裂紋。 6） 設(shè)備及安裝質(zhì)量問題發(fā)現(xiàn)油系統(tǒng)截止閥、油角閥不嚴(yán)、內(nèi)漏，停止油槍后，燃油繼續(xù)滲入風(fēng)道燃燒器內(nèi)，使耐磨耐火料周圍表面存有燃油。 4) 燃燒器油壓力取樣位置不合理壓力取樣點(diǎn)在油角閥后，當(dāng)正常點(diǎn)火開啟油角閥時，取樣點(diǎn)油壓會迅速下降（正常油 壓為 MPa），當(dāng)油壓 降到 時，發(fā)生 OFT，致使點(diǎn)火失敗，此現(xiàn)象頻繁發(fā)生，導(dǎo)致油槍周圍局部溫度變化較大。另 1路是混合風(fēng)，從預(yù)燃室的內(nèi)外筒之間流過，對預(yù)燃室內(nèi)筒起到冷卻保護(hù)作用，所需混合風(fēng)量Vh=16 700 m3/h（在標(biāo)準(zhǔn)狀況下）。其中 1 路為油槍配風(fēng)，經(jīng)穩(wěn)燃罩進(jìn)入燃燒室內(nèi)，用于油燃燒所需空氣。端部配風(fēng)管節(jié)圓直徑偏小，管徑太細(xì)（φ 32 mm4 mm ），冷風(fēng)流量小，壓不住火，預(yù)燃室內(nèi)壁得不到良好的冷卻。預(yù)燃室圓筒周圍澆筑料全部燒流 ，尤其頂部完全燒化，鋼板變形嚴(yán)重 ；混合風(fēng)進(jìn)風(fēng)管端部燒禿且變形嚴(yán)重；端面 φ 32 mm4 mm 冷卻風(fēng)管燒損；油槍內(nèi)、外套筒之間間隙變?。黄渌课荒湍ツ突鹆隙嗵幊霈F(xiàn)較大裂縫；與水冷風(fēng)室連接的膨脹節(jié)處耐磨耐火料部分脫落；風(fēng)道燃燒器溫度測點(diǎn)端部全部燒流。 5) 各風(fēng)室裝有差壓測點(diǎn)，其風(fēng)室差壓不便于冷渣器流化工況的監(jiān)視與調(diào)整。 3) 排渣溫度高冷渣器流化風(fēng) 出力不足、流量小，冷渣器床壓低，流化不良，熱渣的冷卻效果差， 排渣溫度高于設(shè)計值。 2) 冷渣器 進(jìn)風(fēng)管道 和 布風(fēng)板設(shè)計不合理 。 故障 主要表現(xiàn)在 10 1) 電動排渣閥對 排渣量 不好 控制，只能通過控制排放時間定時啟閉。 的傾斜式布風(fēng)板，該布風(fēng)板上有開孔率為 5 — 15％的 小孔 ，布風(fēng)板下方是有冷空氣進(jìn)口的風(fēng)室，所述冷渣段有外殼，該外殼 的寬度是布風(fēng)板寬度的 2— 10 倍，熱渣進(jìn)口設(shè)在該外殼上且位于布風(fēng)板高端上方，布風(fēng)板兩側(cè)有垂直段，預(yù)熱空氣出口設(shè)在外殼另端上部，冷渣段的外殼中裝有循環(huán)冷卻水管， 加熱后空氣直接排入尾部煙道。由于燃燒產(chǎn)生的熱量不能及時帶走，使局 部區(qū)域床料超溫而結(jié)焦。低溫結(jié)焦常在啟動和壓火時的床層中出現(xiàn)，也可能出現(xiàn)在高溫旋風(fēng)分離器的灰斗內(nèi)，避免低溫結(jié)焦，最好的辦法是保證床料良好的流化狀態(tài)和正常的循環(huán)倍率，使溫度均勻，防止局部超溫。高溫結(jié)焦是點(diǎn)火升溫階段經(jīng)常發(fā)生的事故，升溫時燃煤發(fā)生爆燃，造成床溫迅速升高，當(dāng)溫度達(dá)到灰熔點(diǎn)以上時，使?fàn)t膛結(jié)成一個整體的焦塊表面。一旦發(fā)生結(jié)焦，將嚴(yán)重影響鍋爐設(shè)備的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，且打焦時易損壞布風(fēng)板、風(fēng)帽、爐墻及水冷壁管等部件。循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行時爐膛溫度一般控制在 850 950℃ 左右。結(jié)焦后形成的大渣塊，破壞了正常的流化燃燒使運(yùn)行中的鍋爐被迫中斷停運(yùn)，造成事故。大面積結(jié)焦發(fā)生在正常運(yùn)行階段的斷煤處理 過程中。 4 150T/H 流化床鍋爐 調(diào)試中存在的問題 及原因分析 （ 1） 結(jié)焦 在調(diào)試過程中總共發(fā)生了三次結(jié)焦，前兩次是局部結(jié)焦，后一次是大面積結(jié)焦。 主要設(shè)計參數(shù) 表 1 鍋爐主要設(shè)計參數(shù) 序號 項目名稱 符號 單位 數(shù)據(jù) 1 鍋爐蒸發(fā)量（ MCR） D t/h 150 2 過熱蒸汽壓力 P MPa 3 過熱蒸汽溫度 t ℃ 450 4 給水溫度 tgs ℃ 150 5 冷空氣溫度 tlk ℃ 30 6 排煙溫度 py? ℃ 138 7 鍋爐熱效率 η % 燃料特性 表 2 鍋爐的設(shè)計及校核燃料特性 序號 項 目 符號 單位 設(shè)計煤種 校核煤種 1 碳 Car % 2 氫 Har % 3 氧 Oar % 4 氮 Nar % 5 硫 Sar % 8 6 灰分 Aar % 7 水分 Mar % 8 揮發(fā)分 Vdaf % 9 低位發(fā)熱量 MJ/kg 3 150T/H 流化床鍋爐 冷態(tài)試驗(yàn)取得的相關(guān)數(shù)據(jù) 01000202130004000500060007000800090000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 液力耦合器調(diào)節(jié)量（% ）阻力（Pa） 布風(fēng)板阻力300mm料層 阻力400mm料層 阻力500mm料層 阻力600mm料層 阻力700mm料層 阻力 圖：布風(fēng)板及料層阻力與液耦調(diào)節(jié)量關(guān)系圖 （因?yàn)轱L(fēng)流量測量有問題） 數(shù)據(jù)顯示：布風(fēng)板阻力曲線正常，料層阻力曲線合理，反料器能正常工作。返料風(fēng)由一次風(fēng)出口直接供給， 播煤風(fēng)由二次風(fēng)供給。 該爐采用爐前給煤，返料爐后返回。省煤器蛇形管均為水平布置，爐膛及旋風(fēng)分離器四周均以 7 膜式壁包覆。鍋爐構(gòu)架采用鋼結(jié)構(gòu)，焊接成一個整體，整臺鍋爐均由擱置在構(gòu)架頂部的大板梁懸吊，鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)層標(biāo)高為 7 米。 5） 易于實(shí)現(xiàn)灰渣綜合利用 循環(huán)流化床燃燒過程屬于低溫燃燒，同時爐內(nèi)優(yōu)良的燃盡條件使得鍋爐的灰渣含碳量低，灰渣活性好，可作為水泥的摻和料或建筑材料，同時低溫?zé)敢灿欣诨以邢∮薪饘俚奶崛? 。同樣由于較低的燃燒溫度，加以分級送風(fēng)，使循環(huán)流化床鍋爐燃燒時產(chǎn)生的氮氧化物也遠(yuǎn)低于煤粉
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