【正文】 經(jīng)過精細加工的兩個表面，在相互接觸時，其中仍或多或少存在一些間隙。該結(jié)論和生產(chǎn)實際中出現(xiàn)的滑瓦和滑環(huán)發(fā)熱較高問題相符，在設計 和生產(chǎn)中應引起足夠的重視。在生產(chǎn)中，許多人員反映滑履支 承 滑環(huán)和滑瓦溫度高，正是這個原因。 滑履軸承支 承 的磨機，滑 環(huán)外徑 d2≈ D 。 磨機主軸承支 承 時，主軸承支 承 力為 P， 軸外徑為 Ｒ 1，磨機轉(zhuǎn)速為 n， 軸瓦摩擦損耗的功率為 11 ? (35) 主軸承支 承 軸瓦摩擦功耗的損失率為 11 NN?? (36) 式中 ： N磨機電機功率 。9. 54 5 9. 54 5 9. 54 5M n F R n P fRnN ??? (34) 式中 ： Ｐ 磨機軸瓦或滑瓦支承力， KN； f摩擦系數(shù) ； R回轉(zhuǎn)件回轉(zhuǎn)半徑， m； n磨機轉(zhuǎn)速， r/ min； Ｆ 摩擦阻力， F = P f ， kＮ ； Ｍ 阻力矩 ， M = FR ， kＮ在滑履軸承支 承 的磨機上，每端軸承也受合力 P , 但由球磨機二側(cè)的二個與鉛垂線成 32176。 靜壓和動壓水平承載能力為 111 00 c o sW j W D P r d a d z? ??????、 （ ） 靜壓和動壓垂直承載能力為 1 β22 00W j W D = P s i n β α r d a d z??、 （ ） 根據(jù)計算機計算結(jié)果可以看出 滑履的總承載能力 W為靜壓承載能力 WJ2 和動壓承載能力 WD2之和，且與滑履的安裝角度無關 ，因此設計的結(jié)果滿 足實際應用要求。 求解（ 1）式的邊界條件 1 2 , 3 4P r = 0,P r r = 0,P r = 0 r 1 r3 L/2 r 2 r 4 圖 32 受壓分析圖 用有限差分法通過編程解得對應于雷諾方程的數(shù)值解，即各節(jié)點的動靜壓力 ,Pkj后，分別分解為水平和垂直分壓力。 求解（ 31）式得邊界條件 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 17 1 2 , 3 L 4Pr = 0 ,Pr r = P ,Pr = 0 低壓潤滑裝置的滑履，則采用低壓進油壓力，若采用油圈潤滑時 P0L? 。 為了便于利用電子計算機進行數(shù)值計算，用有限差分法將 (31)式變換為無量綱方程后，寫成一組線性代數(shù)方程。滑瓦的承載能力是根據(jù)眾所周知的雷諾方程式求得。 滑履瓦的校核 因為筒體和滑瓦同心（偏心率ε =0）時的壓力比 isPP?? （ Pi— 滑瓦中某點油壓，Ps— 供油壓力） 功率比 汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 16 fpHK H? （ Hf — 摩擦功率 ， Hp— 油泵功率） 承載量系數(shù) sWW PLD? （ W— 承載量） 流量系數(shù) 12so Ph?? （ Q— 流量， h。 主支承 高壓油油槽面積的確定 根據(jù)總載荷和目前實際油泵的供油能力，考慮到泄漏因素，選取高壓泵為12MPa 的高壓油齒輪泵，所以則有 F=PS 36 5 3 2 c o s 2 0 1 2 1 0 ( )2 P K P aS ? ? ? 21 336 5 3 2 c o s 2 0 6 1 3 8 0 . 2 5 5 7 5 ( )2 1 2 1 0 2 1 2 1 0Sm? ? ?? ? ? ? 2 ? ? 222( )RR mm?? 即主支承所開油槽為半徑為 280mm 的油槽。 23 ( )S S m?? 據(jù)前面筒體壁厚為 170mm 所以加上滑環(huán)后的總尺寸為 3400mm， 所以 R=1700mm 據(jù) S=DL（ L 為在滑瓦上面的弧度展開， D為滑瓦的寬度） 3 .1 4 1 .71 8 0 1 8 0D R DS D L ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? 式中： S滑 瓦面積， m2； L為在滑瓦上面的弧度展開， m； D為滑瓦的寬度 ， m。 21 c o s 3 2 0 . 8 4 86 5 3 2 6 5 3 2 1 . 8 4 6 ( )33Sm? ? ? ? ? 22 6 5 3 2 c o s 2 0 2 . 0 4 6 ( )3Sm??? 所以第一對副支 承 的單個面積 S1’ 為 21139。 低壓油滑履面積的確定 給定潤滑油的油壓為 3MPa， 根據(jù)壓力面積壓強公式 P=F/S 式中： P滑履支承面壓強， KPa； F滑履總載荷， KN； S需要滑履總面積， m2。具體如圖 31示 。 結(jié)構(gòu) 方案 根據(jù)已經(jīng)成功應用的滑履支 承 和成熟的設計原理， 設計 通過兩對滑履支 承 成主副支 承 結(jié)構(gòu)，因為筒輥磨的壓輥不在其中心存在壓力角 ， 所以在支 承 方式的 選擇上應該有主副支 承 。由于輪帶的圓周速度較大，其“間隙泵”的作用也大，且滑履能在球座上自由擺動，自動調(diào)整間隙，固潤滑效果也好。這樣就可以彌補 由于輪帶安裝誤差所造成的輪帶與滑瓦的接觸不良。輪帶罩和輪帶之間的密封結(jié)構(gòu)是環(huán)形的毛粘圈被壓板壓在輪帶罩上，并有拉伸彈簧將其緊緊的壓在工子形輪帶的法蘭上，進而起到密封作用。輪帶罩除了起到防灰進到 其中將潤滑油弄臟外，輪帶罩的下支座還器油箱的作用。 汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 12 3 滑履支 承 系統(tǒng)設計 滑履支 承 工作原理 滑履 支 承的磨機是通過固裝在筒體上的輪帶支 承 在滑履上運轉(zhuǎn)。 根據(jù)反求原理則有 1 120210 .2 6 9 6 0 .4 9 5 3=F 得 F1=6532KN 所以可以求得 ? 2600 的總載荷為 噸 。 單位面積載荷 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 11 212021 24 22 7. 74 ( / )0. 49 53 NmF39。黑龍江牡丹江水泥廠引進的是 HRM3800，其主要參數(shù)為 : 內(nèi)徑： m；磨輥直徑 : m；磨輥輥壓寬度 : m；主電機功率 :2 400 kW；磨筒體轉(zhuǎn)速 : r/min；液壓缸壓力 :215 bar ( MPa )。物料推進裝置將物料導向出料方向，通過調(diào)整物料推進裝置的位置，可以改變物料進出的速度進而控制通過磨輥的料量。物料由人料 端進人磨內(nèi)后，在磨內(nèi)做離心運動 。 HORO 磨 (HORONITLL)是法國 FCB 公司的專利產(chǎn)品，由水平筒體和輥子組成。所以 ,在設計制造時，為發(fā)揮筒輥磨的優(yōu)勢，其長徑比應在 ～ 1之間。若長徑比小于 ,則未能充分發(fā)揮筒輥磨的粉碎效果 。 1 2 , 2 3 .5 1 2 1 1 .5 ,? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?則有 ta n 6 ta n 1 1 .7 5 0 .0 2 1 8 6 0 8dD? ? ? ? 1 46Dd??? s i n 1 2 (0 . 0 2 1 8 6 0 8 1 ) 1 2s i n 1 1 . 5DD? ? ? ? ? ? 所以，設計筒輥磨時，磨機筒體直徑與磨輥直徑的比值為 2 左右，磨輥直徑與入料平均粒徑的比值為 46 左右，即 2 , 46D D D d??為宜。 物料與輥面間的摩擦系數(shù)和輥面狀態(tài)以及物聊性質(zhì)有關 ， 對熟料 f=～ ,對巖石 (花崗巖、砂巖 )金屬礦石 ,f=～ ,當取 f= 作為計算依據(jù)時 ,鉗腳? = 39。為了能咬住物料進行粉磨 ,沿著 t 方向上的個應力處于平衡 ,即 110 , 00 , 0t t tt n nx p F p fy p F p? ? ? ?? ? ? ??? （ 21） 或 11s in ( ) c o s ( ) 0c o s ( ) s in ( ) 0p p f p fp p f p f? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ? （ 22） 式中 :? 接觸角（壓力角） ； f物料與磨輥、磨筒之間的摩擦系數(shù)。 要把直徑為 d 的 物料扯入輥子下邊 ,同時壓碎它 ,若鉗角θ大時 ,這不能達到目的 ,必須使θ在一定的范圍內(nèi)才可扯進物料 。 筒輥磨水泥粉磨系統(tǒng)工藝流程圖 下圖為 筒輥磨粉磨工藝流程圖 ，具體流程為物料通過皮帶輸送機 8進入筒輥磨 7汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 8 內(nèi)，粉磨后物料通過斗式提升機 2 進入選粉機 3內(nèi)，細料進入除塵器 4，成品入庫，粗料從選粉機 3 通過 1螺旋輸送泵送入筒輥磨 7繼續(xù)粉磨。物料顆粒受剪力作用時發(fā)生的應變比受變比受壓力作用時小的多，而受壓力作用的強度和比例都遠比傳統(tǒng)筒式磨機大。這是因為磨盤在滾動過程中，除磨輥中心所在的圓周（中線）上的相對速度為零外，兩側(cè)都存在一定的相對速度，而且越遠越離中線越大。 筒輥磨 的工作原理和其他粉碎機械不同，它 主要靠中等純壓力對對物料進行多次粉碎。出磨物料經(jīng)提升機進入選粉機，粗粉返回磨機，而細粉經(jīng)過收塵器，作為成品，送 入 成品庫。被磨物料依靠重力經(jīng)由入口溜道 1 下落在一水平回轉(zhuǎn)的圓柱形筒體 2 內(nèi)，受離心力作用平布于由圓柱形筒體內(nèi)表面構(gòu)成的磨床 3 的入口端，隨著筒體的回轉(zhuǎn)運動進入磨床和其上方輥 4 構(gòu)成的擠壓通道 5內(nèi)，磨輥依靠液壓系統(tǒng) 6 向磨床上的被磨物料施加壓力并借助擠壓力引起的摩擦作用作被動地 回轉(zhuǎn)運動，物料在擠壓通道內(nèi)完成一次粉碎作業(yè)后被提升并經(jīng)由導料裝置 7 實現(xiàn)向磨機出口方向的運動，接受下一次擠壓粉磨作業(yè)。由于本課題設計的筒體直比較小，固采用雙滑履就可以了 ； b) 采用滑履支 承 結(jié)構(gòu)，可以取消大型磨機上易于損壞的磨頭和主軸承，運轉(zhuǎn)比較安全，并可以縮短磨機的長度，減少占地面積 ； c) 磨機兩端支承間距縮短，所以磨筒體的彎距和應力相應地減小了，因此磨筒體鋼板厚度可以減薄 ； d) 輪 帶的線速度比較高，對于潤滑油膜的形成比較有利 ； e) 滑履 支 承由于對輪帶和滑瓦的加工精度比較高，因而比用主軸承支 承 磨機的成本高。 本設計中擬解決的 內(nèi)容如下： a) 支承方案設計 ； b) 滑履 支承及密封裝置系統(tǒng)的設計； c) 降低滑履支承潤滑油的溫度； d) 解決筒輥磨成球率低； e) 通過合理的設計使滑 履 發(fā)熱降低； f) 整體降低粉磨系統(tǒng)的耗能現(xiàn)狀 。 從表 11 提供的數(shù)據(jù)可以看出 筒輥磨與其他傳統(tǒng)的磨相比的確是節(jié)能 、 低耗的理想設備。這些因素大多與設備相關聯(lián)，設備節(jié)能是節(jié)能工作中的一個重要領域，尤其在建材工業(yè)中，更占有重要位置。 為了節(jié)約能源，降低生產(chǎn)成本，水泥工業(yè)一貫積極地探求研發(fā)各種新型高效高產(chǎn)能的粉磨裝備，不斷創(chuàng)新粉磨系統(tǒng)及配套設備，現(xiàn)已取得顯著成