【正文】 ( os 0000??sin（ + ） = （ N） 第 22 頁 P= PAB cos（ γβ? ） =) os ( os 0000??cos（ + ） = X106 （ N） 求支座反力 R1 、 R2 由圖可知： R2 = )(381 RPx ?? = 56 xxxx ?= R1 =RP R2 = = x106 N 其中 “175。 m 4 主要零部件的設計及強度校核 曲軸的結構設計 根據(jù)剪切機的公稱能力 Pmax 。 m） 而電動機額定力矩 Me =（ kg m） （ k過載系數(shù)） 因此過載校核通過。 從負荷圖上找出 Mmax =240（ kg m） =（ kg Me 電動機的額定力矩。根據(jù)工廠的推薦數(shù)值取 Ser=。 n0 同步轉速。 繪制模板是，將 t從 0取到 4T。用模板即可在電動 第 19 頁 機靜負 荷圖上畫出電動機負荷圖。 Mkon 空載力矩。 Mj 靜力矩。（ mm）】 另可由公式 GD22 =kGD21 ＇ k各傳動零件轉化到一軸的折算系數(shù)。（ kg/m3 ） ι 1 、ι 2 、ι 3 分別是各軸所對應長度。 m2 = GD23 ＇ 曲軸的飛輪力矩。 m2 GD21 =GD21 ＇ +GD22 ＇ +GD23 ＇ 第 18 頁 其中 GD21 ＇ 一軸的飛輪力矩。 m） K剪切機在間斷工作時飛輪不均勻系數(shù)，取 k= n飛輪的平均轉速，公式為： n= 2 21 nn? 其中： n1 飛輪的最高轉速，取 n1 =730rpm n2 飛輪在低速時轉速， n2 =n(2k)/2 計算得： n= 2 21 nn? =664rpm 將 E、 k、 n代入 （ ）式中得： GD2? = ) 0 6 2 2365( 2XX =（ kg ε 0 斷裂時相對切入深度。 由公式為： GD2? =3652knE （ ） E飛輪減速時放大的能量，它即是剪切機剪切時所需的能量。 GD21 電動機轉子力矩。 m 電動機的功率為： N= 9550730XMe =（ kw） 初選電動機： 有計算出的電動機額定功率確定電動機的型號為 JR1268 型繞線式 異步電動機： 其參數(shù)如下： 同步轉速： n=750rpm 額定功率： 110kw 額定電壓： 380v 滿載時轉速： 730rpm 定子電流： 211A 效率轉矩： 轉子電壓： 244v 轉子電流： 292A 冷卻空氣量： /s 轉子飛輪距： 51kg ? = 6 XX ?=（ N m） 推算到電動機軸上的靜力矩： Mm = T tMtM konkongjp m Mk = 6 =η 4 有： η 總 == 轉化到電動機軸上的力矩為： Mjp = 6X =η 3 iMj 第 15 頁 由傳動系統(tǒng)的設計，可知 i= η 總傳動效率，有查找得文獻得到 滑動軸承傳動： η 1 =（正常潤滑） 滾動軸承傳動： η 2 = 齒輪傳動： η 3 = 離合器 : η 4 = 聯(lián)軸器（彈性銷）： η 5 = 則有公式η 總 =η 1 Mm 推算到電動機軸上的靜力矩。 m 電動機有關參數(shù)的確定 預選電動機額定力矩： Me =（ ～ ） Mm (牛 m ∴ Mkon == △α 第 14 頁 根據(jù)公式有： △ A1 = X = △ A2 = X )( ? = △ A3 = X 2)( ? = △ A4 = X ).555( ? = △ A5 = X ).285( ? = △ A6 = X ).834( ? = △ A7 = X ).364( ? = Mj =α△△A??= 87130 ? ?????? =（ MN每一份的度數(shù)為 △ α = 7 87130 00 ? = 把靜力矩圖平均分成 t 等份（按 00 87130 ? =430 平均分配）。然后根據(jù) Pi =f（α）及 P=f（α）曲線圖，可以求出 Mj ＇曲線圖。 M每對應一個偏心轉角α時的剪切靜力矩。 將 γ = R=140 ρ A =6 ρ 0 =8 分別代入有： 當α 900 時： ρ =) i n() os ( os (140 0000??? ???? ββ ）βα 當α 900 時 : ρ =) i n() os ( os (140 0000??? ???? ββ ）βα 將推算力臂ρ分別代入下列公式應有： Mj =Pi 取 L=465 γ =arcsin y= 第 13 頁 sinβ =LRsinα =465140sinα R曲軸偏心。 F將σ ε和ε α得關系代入可以得到剪切力 P與曲軸偏轉角α之間的關系：當剪切力 P（ T）為0、 2 32 33 350、 34 33 31 252 時，所對應的曲軸偏轉角α（ to ）分別為 87o 、 、 、 104o 、 108o 、 、 、 、 130o 。剪切力與相對深度的關系如下： 現(xiàn)以 F 表示剪切面積，本設計考慮剪切兩根 1452 ，則有： F=2X1452 =42050 考慮刀刃變鈍和刀刃間隙增大后剪切力會增大，引入系數(shù) K= 利用公式 P=K 相對切 入深度ε為 10%、 20%、 30%、 40%、 50%、 60%、 70%、 73%時，單位壓力 P（ T）為 2 32 33 350、 34 33 31 27 252 由上式可知， P 力隨著 z 的增加將沿拋物線增加。 軋件剪切力的計算： 假設刀片與金屬在 xb及 的接觸面上單位壓力是均勻分布而且相 等。即是刀片行程 H與偏心軸轉角α之間的關系。 （ 1） 刀片行程 H與剪切機偏心軸轉角α關系曲線 為了得到剪切力 P 與曲軸轉角α的關系，為此先推導出相對切入深度ε和α的關系：偏心距與連桿長度的關系的確定： 已知連桿長度 L=465mm ∵剪刃行程 H=280mm，∴ R=2H =140mm 由上可知，已知參數(shù)為：曲軸的偏心距為 r=140mm。 為了 計算方便，一般是作出ρ =f(α )曲線圖，即剪切機推算力臂變化的曲線。 β α )+ρ A +ρ o 其中：ρ A 鉸接 A處摩擦園半徑。 μ 刀臺滑板與滑槽之間的摩擦系數(shù) c 考慮摩擦后力 P1對偏心軸中心的力臂。 m 由此得出推算力臂：ρ = βμβ sincos ?c 式中β 偏心軸轉動α角時連桿擺動的角度。 m =P m = βμβ sincos ?p j =Mp +Mf = P1 tanφ =μ N=μ P1sinβ 線段 MF將等于剪切力 P。則線段 DK將等于作用于刀臺滑槽上的垂直壓力 N。 假設線段 DF 等于作用在連桿 AB 上的力 P1，通過 D 點偏一摩擦角φ作直線 DM。 C力 P1對偏心軸中心的力臂。 c 剪切力矩與摩擦 力矩可以用作圖法確定。由于剪切力矩在靜力矩中占的比例較大，故必須具體計算 出其數(shù)值大小。 剪切力矩與摩擦力矩 為了計算傳動系統(tǒng)零件強度和選擇電動機容量，必須計算偏心軸上的靜力矩。c 時單位阻力曲線有σ oc 670 =134 N/mm2 K考慮由于刀刃磨鈍以及刀 片間隙增大而使剪切力提高的系數(shù)。取 F=1452 平方毫米。 Fmax （選橫斷面面積為 1452 平方毫米、 20 鋼、在 670 186。 最大剪切力公式： Pmax =K它主要取決于剪切金屬材料本身的性能、剪切時的溫度、相對切入深度、 剪切速度、被剪切金屬斷面形狀及刀片形狀、刀片之間側間隙，以及被剪切金屬斷面尺寸的大小等因素。 已知：理論剪切次數(shù) n理 = 次 /分 實際剪切次數(shù) n實=10 次 /分 力能參數(shù)是確定剪切機功率及確定就剪切機各個零件斷面尺寸的主要依據(jù)。下 =146 毫米 b=50～ 60毫米，取 b=50 毫米。=～ 225 毫米 取 h39。（毫米）取 h=150 毫米； b刀片斷面高度。（毫米） 。/(～ 3) （ ） h39。 ： h39。 則有： l=450～ 600 毫米。 其計算公式為： l=(3～ 4)B （ ） B 是被剪軋件（鋼坯）橫截面最大寬度。 R=140 毫米 剪刃行程公式： H=H+δ +ε +γ （ ） 刀片尺寸 l。 第 7 頁 3 剪切機參數(shù)計算 刀片行程 已知條件： 刀片行程 H=280 毫米； 上下刀片的重合度δ =5～ 25 毫米； 被剪鋼坯面高度。主要是對鋼坯、型材、線材進行定尺及切頭切尾的剪切。非常適合中小型鋼鐵冶金企業(yè)使用。離合器每合一次，滑塊上下往復運動一次，即刀片完成一次剪切工作。結構簡單，重量較輕。上浮式剪切機現(xiàn)場被稱為平行刀片剪切機或開口偏心式剪切機，從轉動形式上看可稱為曲柄連桿式。 3. 圓盤式剪切機：這種剪切機的兩個刀片做成圓盤狀，此類剪切機用于縱向剪切鋼板和帶鋼的邊緣，一般均布在連續(xù)式鋼板軋機的縱切機組作業(yè)線上。此類剪切機用于冷剪和熱剪鋼板、帶鋼、薄板及含管坯等。按刀片形狀配置以及軋件情況的不同，剪切機可分為四類： 1. 平行刀片剪切機 :這種剪切機的 兩個刀片是彼此平行的，通常用于熱剪切機初軋和其他方形及矩形斷面的鋼坯，故又稱為鋼坯剪切機、 2. 斜刀片剪切機：這種剪切機的刀片中又一個相對于另一個刀片成一定角度，一般上刀片是傾斜的