【正文】 梁的計(jì)算：基礎(chǔ)梁截面縱橫的尺寸同樓面上的一樣，縱向?yàn)閎h=250mm550mm,橫向bh=250mm500mm；傳給柱的集中力：=基礎(chǔ)梁 )/2==A/180。()=2~5層：180。()=6~10層：180。= 2樓梯、電梯間柱自重計(jì)算：10) 柱自重a) A/F軸底層、樓梯間層：180。180。180。2=：恒載：縱向梁傳來(lái)的自重： 1板傳來(lái)的三角形荷載：180。2=：板傳來(lái)的梯形活荷載計(jì)算：qk=180?？v向傳來(lái)的恒載集中力為：p=++++= 2600= 4500活載：與屋面?zhèn)鱽?lái)的相同9) 樓梯、電梯間屋面上傳來(lái)的荷載計(jì)算：a) 傳給WKL1恒載：梁均布荷載：gk=板傳來(lái)的梯形恒荷載計(jì)算：gk=180。2)]180。(180。180。2180。2)+180。()180。右邊縱梁承受集中力p’’傳來(lái)的L4上墻傳給縱梁的的荷載： 2600= 4500[180。2)]180。(180。()]}180。+180。= 2第 76 頁(yè) 共 188 頁(yè)左邊縱梁承受集中力傳來(lái)的p’樓梯板（按板面荷載增大20%來(lái)考慮）及L3上墻恒載傳來(lái)的： {(180。180。180。180。2600= 4500縱向傳來(lái)的活載集中力為：p=++= 2~10層恒載：縱向梁自重傳來(lái)的：p1=縱向墻自重傳來(lái)的：p2=180。180。6/2=p’= 左邊梁傳來(lái)的集中力為：p’=180。+180。= 2左邊縱梁承傳來(lái)的集中力p’樓梯板活載：(180。180。6/2= 右邊梁傳來(lái)的集中力為：p’’=(++)180。25+180。6/2=L4傳來(lái)的自重：[()180。17)180。25+180。2180。2)+180。()180。右邊縱梁承受集中力p’’傳來(lái)的第 75 頁(yè) 共 188 頁(yè) 2600= 4500L4上墻傳給縱梁的的荷載：[180。2)]180。(180。()]}180。+180。= 2左邊縱梁承受集中力傳來(lái)的p’樓梯板（按板面荷載增大20%來(lái)考慮）及L4上墻恒載傳來(lái)的： {(180。180。180。180。= 2活載集中力：pk=c) C/D軸W3邊框柱（縱向傳給C/D軸W3邊框柱頂點(diǎn)軸力）： 頂面恒載：縱向梁自重傳來(lái)的：p1=縱向墻自重傳來(lái)的：p2=180。180。180。= 2活載集中力：pk=2~10層縱向梁自重傳來(lái)的：p1=1板傳來(lái)的：p2=[+(+)]180。180。= 2恒載集中力：pk=+=活載： 1板傳來(lái)的：p1=180。180。= 總縱向傳來(lái)的頂點(diǎn)活載集中力：Pk=b) B/E軸W3邊框柱（縱向傳給B/E軸W3邊框柱頂點(diǎn)軸力）： 頂層第 74 頁(yè) 共 188 頁(yè)恒載：縱向梁自重傳來(lái)的：p1= 1板傳來(lái)的：p2=180。= 總縱向傳來(lái)的頂點(diǎn)恒載集中力：Pk=(+)= 板傳來(lái)的三角形及矩形活荷載：p=180。=板傳來(lái)的三角形及矩形恒荷載：p2=180。2248。+247。231。p2=180?？偪v向傳來(lái)的頂點(diǎn)恒載集中力：Pk=(+)= 活載板傳來(lái)的三角形及矩形荷載：230。= 232。180。180。1246。2)]180。(25180。=：qk=180。25+180。+231。231。234。180。+231。231。234。180。25+(180。550mm g1k= 180。= 恒載：b180。= 總集中力：P1k=+= 活載計(jì)算(未部集中力計(jì)算)：封口梁傳來(lái)：b) AB（EF）軸恒荷載計(jì)算：P1k=180。=、板傳來(lái)：(+180。25+180。450mm gk=：封口梁傳來(lái)：[()180。2)]=：b180。[()180。h=250mm180。180。180。180。=：qk=180。180。+(+)180。=次梁L7（4）傳來(lái)的集中力計(jì)算：傳給次梁上板傳來(lái)的：180。180。180。= 集中力為：Pk=++=。180。180。180。()2180。=次梁上墻傳來(lái)的： 180。2180。2=： g3k= 180。()=： g3k= 180。25+(180。550mm g1k= 180。=b) AB（EF）軸恒荷載計(jì)算：恒載：框架梁（連梁）均布荷載計(jì)算b180。= 活載計(jì)算：未部集中力計(jì)算：封口梁傳來(lái)： 180。=：封口梁傳來(lái)：第 71 頁(yè) 共 188 頁(yè)板傳來(lái)：180。h=250mm180。25+(180。550mm gk= 180。 第 68 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 69 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 70 頁(yè) 共 188 頁(yè) 圖74 4軸處屋面層荷載傳遞示意圖1) 2~10層梁的受荷計(jì)算a) A（F后）軸前懸臂梁：恒載：梁梯形荷載：端部：b180。橫向水平地震作用下的內(nèi)力圖見附圖6666。EIeqii=1kVWjW3為整體截面剪力墻，由于兩端有連梁與其相連，這對(duì)第片i剪力墻第j層樓方的剪力墻截面彎矩按下試進(jìn)行：Muwij= Mwij +Mi,12/2Mlwij= Mwij Mi,12/2式中，為第j層第i根連梁1端（與剪力墻相連端）在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，數(shù)據(jù)參考附表64。 EIeqi分配原則如所示：Mwij=kMWj Vwij=229。 第 56 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 57 頁(yè) 共 188 頁(yè) KL42連梁彎矩計(jì)算說(shuō)明：彎矩單位KN*M；剪力單位KN；KL41所求得Vb`為A/F柱軸力用。248。248。247。247。M12=mi12(x)231。列表625如下進(jìn)行計(jì)算：橫向地震作用下反彎點(diǎn)高度系數(shù)計(jì)算 表625第 54 頁(yè) 共 188 頁(yè) c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計(jì)算，列表626如下計(jì)算A/F框架柱，梁端彎矩計(jì)算第 55 頁(yè) 共 188 頁(yè) 7) 軸上連梁 M21=mi21(x)231。80%，為方便計(jì)算，反彎點(diǎn)高度取倒三角形荷載的反彎點(diǎn)高度比。（+）=80%amp。=〈，各層總剪力按調(diào)整后的比例放大各柱和梁的剪力和端部彎矩，求柱軸力時(shí)用不調(diào)整的剪力所求出的結(jié)果。表622注：連梁剛度，框架剛度查前面剛度計(jì)算表Vp(x)=q0H(1x2)+F 2橫向地震作用下總剪力墻、總框架、總連梁所分配的內(nèi)力匯總?cè)缦卤?23：第 52 頁(yè) 共 188 頁(yè) 總框架剪力Vf的調(diào)整Vf=180。 M0107270由于為剛結(jié)體系計(jì)算，上表計(jì)算的剪力不是剪力墻的總剪力，將其記為V’w(x)。248。chlxshlx247。246。chlxshlxl232。1230。247。232。chll2235。247。247。l1246。lshlshl246。qH233。l235。chl232。247。247。231。l1246。lshlshl246。qH2233。第 49 頁(yè) 共 188 頁(yè) 比較表63的規(guī)范相對(duì)位移滿足要求。集中荷載作用下：y=EIw235。=234。PH3233。235。l248。2l248。Cf2l248。2247。231。1++231。y==234。shlx246。11246。lshlshl246。103KNq0=： 4) 水平位移驗(yàn)算將l==z/H代入下式列表619進(jìn)行計(jì)算位移 均布荷載作用下：qH2233。FiHi+q0H/2+F=229。H=180。103KN各層水平地震作用計(jì)算T1== 不考慮頂點(diǎn)附加水平地震作用的影響Fi=GiHiGiHi(1dn)FEK=FEKGiHiGiHi樓層618第 48 頁(yè) 共 188 頁(yè) 3) 水平地震作用折算為方便計(jì)算，把各質(zhì)點(diǎn)處水平地震作用Fi和頂點(diǎn)附加水平地震作用DFn折算為倒三角形3分布荷載qo和頂點(diǎn)集中荷載F10。180。=247。180。amaxh2=231。T232。類，查得特征周期Tg=水平地震影響系數(shù)最大值amax=T1=5Tg==地震影響系數(shù)a=231。180。=180。1032=180。180。重力荷載計(jì)算表 表616第 39 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 40 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 41 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 42 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 43 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 44 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 45 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 46 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 47 頁(yè) 共 188 頁(yè)2) 橫向水平地震作用計(jì)算，剛度同質(zhì)量分布比較均勻，所以橫向水平震作用下的計(jì)算采用低部剪力法。最后按各樓面包括梁及上下各半層的墻柱恒載的100%，樓面活荷載的50%相加算得各樓層重力荷載代表。所作出的內(nèi)力圖為左風(fēng)作用下的，右風(fēng)作用下的內(nèi)力同左風(fēng)相同，方向相反，內(nèi)力圖略。具體計(jì)算如表615。EIeqii=1kMWj Vwij=EIeqi229。1~5層：aL== bL, x=L/2,第 34 頁(yè) 共 188 頁(yè) KL41連梁端 表613 第 35 頁(yè) 共 188 頁(yè) KL41連梁端 表613第 36 頁(yè) 共 188 頁(yè) 7) 4軸W3剪力墻的彎矩和剪力計(jì)算。248。248。2247。2247。M12=mi12(x)231。列表如下611進(jìn)行計(jì)算：風(fēng)荷載作用下反彎點(diǎn)高度系數(shù)計(jì)算 表611 c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計(jì)算，列表612如下計(jì)算第 33 頁(yè) 共 188 頁(yè) 6) 連梁 M21=mi21(x)231。80%，為方便計(jì)算，反彎點(diǎn)高度取倒三角形荷載的反彎點(diǎn)高度比。 M012876由于為剛結(jié)體系計(jì)算，上表計(jì)算的剪力不是剪力墻的總剪力，將其記為V’w(x) 總框架的總剪力、總連梁的分布約束彎矩、總剪力墻的總剪力計(jì)算如下67. 注：連梁剛度，框架剛度查前面剛度計(jì)算表：1Vp(x)=q0H(1x2)+F+q0H(1x)2第 31 頁(yè) 共 188 頁(yè)總水平風(fēng)荷載作用下總剪力墻、總連梁、總框架的所分配的 表68說(shuō)明：總框架剪力Vf的調(diào)整，對(duì)風(fēng)荷載引起的總框架剪力不給予調(diào)整5) 4軸各根框架柱內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)取4軸縱向進(jìn)行計(jì)算，取4軸進(jìn)行內(nèi)力分配計(jì)算 a) 框架柱內(nèi)力計(jì)算剪力分配，如下表610進(jìn)行計(jì)算 第 32 頁(yè) 共 188 頁(yè)b) 柱反彎點(diǎn)高度比計(jì)算，（+）=80%amp。232。247。1+lshl246。qH233。232。231。1+lshl246。qH2233。248。246。chl232。Vw=P231。lchl集中荷載作用下：shl230。shlMw=PH231。232。chll2235。247。247。l1246。lshlshl246。qH233。l235。chl232。247。247。231。l1246。lshlshl246。qH2233。風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算分為倒三角形荷載、均布荷載作用、集中力作用下的組合。=F=()轉(zhuǎn)換圖式見圖61所示：3) 橫向風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)位移驗(yàn)算與 表64第 28 頁(yè) 共 188 頁(yè)比較表64上的限值均小與表63規(guī)范的層間位移限值，位移滿足要求。=180。229。132246。180。180。第 27 頁(yè) 共 188 頁(yè)q=180。然后取一層樓面處風(fēng)荷載集度為均布荷載。 Hmz具體風(fēng)振系數(shù)同風(fēng)荷載計(jì)算如下表662第 26 頁(yè) 共 188 頁(yè) 2) 風(fēng)荷載轉(zhuǎn)換：在框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的協(xié)同內(nèi)力計(jì)算時(shí)，需將實(shí)際作用于結(jié)構(gòu)上的荷載改造為典型的荷載（頂點(diǎn)集中荷載、均布荷載和倒三角荷載），以適應(yīng)現(xiàn)有的協(xié)同內(nèi)力計(jì)算圖表。=S2/m2，查《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》得：脈動(dòng)增大系數(shù)x=，u=。4,所以mS= 風(fēng)壓高度系數(shù)mz按C類粗糙度查?。后w系的自振周期T按《規(guī)范》建議公式：T==180。=。2=合計(jì)： ，5mm厚水泥膠結(jié)合層180。18=：1：6水泥石灰漿打底5mm厚1：1：3水泥石灰漿過面掃乳膠漆 180。20180。20=合計(jì)： ②180mm 180。20=180。180。(++25180。180。180。(++25180。180。()180。()180。()180。()180。()180。()180。()180。()180。4= ③ 剪力墻的自重：每層每片剪力墻自重