【正文】 力墻豎向恒荷載標準值下 表77第 98 頁 共 188 頁 8 荷載效應組合 根據《高規(guī)》規(guī)定，抗震設計時要同時考慮無地震作用效應時的組合和有地震作用效應時的組合：1) 無地震組合時：S=gGSGk+yQgQSQK+yWgWSWkS：荷載效應組合的設計值gG：永久荷載分項系數，當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合取；。 gQ、。SGk、SQK、SWkyQ、。對書庫、。2) 有地震作用效應組合時：SgGSGE+gEhkSEvk+yWgWSWk yW7S=gGSGE+gEhSEhk 4W3剪力墻的控制截面內力值的匯總1)梁、內力的調整對于梁、柱端截面的彎矩和剪力，原則上要將節(jié)點內的標準值換算成支座邊緣的內力標準值。本設計為了簡化計算，不采取換算，直接取節(jié)點內的內力標準值。~，跨內約乘以。見豎向荷載設計?？蚣芰褐?、連梁匯總表如表81。2) 柱、剪力墻內力匯總柱、剪力墻的控制截面在柱、剪力墻上下的兩端。第 99 頁 共 188 頁一般要將柱的內力轉化為柱邊緣的內力，為了簡化計算，本設計直接取節(jié)點內的標準值。匯總表如2表82。 第 100 頁 共 188 頁框架梁（連梁）控制截面 表81第 101 頁 共 188 頁第 102 頁 共 188 頁 第 103 頁 共 188 頁第 104 頁 共 188 頁第 105 頁 共 188 頁第 107 頁 共 188 頁第 108 頁 共 188 頁 第 109 頁 共 188 頁第 110 頁 共 188 頁第 111 頁 共 188 頁第 112 頁 共 188 頁第 113 頁 共 188 頁第 114 頁 共 188 頁 第 115 頁 共 188 頁 第 116 頁 共 188 頁 第 117 頁 共 188 頁 第 118 頁 共 188 頁 第 119 頁 共 188 頁 第 120 頁 共 188 頁 第 121 頁 共 188 頁 第 122 頁 共 188 頁 第 123 頁 共 188 頁 第 124 頁 共 188 頁 9 截面設計 各構件最不利荷載組合完成后，即可進行截面設計。截面設計應按照抗震等級的要求進行，本結構框架的抗震等級為三級，剪力墻的抗震等級為二級。本設計只設計4軸上的梁、柱、剪力墻等。根據《高規(guī)》規(guī)定，對非抗震設計與抗震設計的各構件承載力要滿足下式： 無地震作用組合：g0S163。R 有地震組合：S163。R/gREfy==f‘y=300N/mm2；箍筋HPB235，fyv=210N/mm2。2) 正截面受彎承載力計算，框架梁按彈性方法計算。 梁下部受拉時按T形截面設計，上部受拉時按矩形配筋。 判斷T形截面類型：按T形截面計算，b=250mm, h=550mm11KL41：b’f=l0=180。()=3311KL42：b’f=l0=180。=2000mm33第 125 頁 共 188 頁b+Sn=4500mm比較上值取小值：b’f=1758mm187。1750mmhf=100mm，按單排布筋，h0=55035=515mm230。h’f246。100246。230。247。a1fcbfhf231。h=180。180。1750180。100180。510231。247。=m 231。0247。22232。248。232。248。‘‘比較組合值的最大值均小于200KN*M，*M， 所以為第一類T形截面類型。第 126 頁 共 188 頁第 127 頁 共 188 頁第 128 頁 共 188 頁分析上表可知2~10層的配筋相同與屋面層不同配筋。 3) 梁斜截面承載力設計由于本工程在抗震區(qū)，故應采用箍筋作抗剪鋼筋，不滿足時采用箍筋和彎起鋼筋抗剪?？紤]抗震設計時候要滿足強剪弱彎的要求。Vb=hvblrMb+Mb+VGb lnVGb：考慮地震作用組合的重力荷載代表值作用下，按簡支梁計算的梁端截面剪力值。第 129 頁 共 188 頁hvb：剪力增大系數，一、二、。重力代表值作用下的VGb計算過程如下表93，具體豎向荷載作用下的數據參照圖77－2。根據以上求出的數據同組合出來的剪力比較取大值。斜截面承載力計算如下表94所示： 由于各層梁端梁剪力相差不大，所以取梁端的大值配箍計算。第 130 頁 共 188 頁梁斜截面承載力計算 表94 框架柱承載力計算 框架柱正截面承載力計算 1) 已知條件：柱截面尺寸1~5為500mm*500mm，6~10為450*450混凝土強度等級為C30， fc=，ft=。第 131 頁 共 188 頁2) 正截面承載力計算，采用對稱配筋。 (1) 強柱弱彎的計算，柱端彎矩設計值根據強柱弱彎的要求對節(jié)點進行調整，次此設計采用計算A（F）柱的6層考慮抗震要求時應滿足：229。Mc179。hc229。Mb具體解釋參照《高規(guī)》，此略。調整計算如下表95“強柱弱梁”調整表 表95()180。103l=2180。(50035)=2 為長柱。180。103==。滿足軸壓最大柱軸力為：N=，于是m=180。500180。500比極限值的要求軸壓比參照《高規(guī)》。 正截面抗彎承載力計算：作為算例，現取Nmax的一組（M=m,N=）進行配筋計算，第 132 頁 共 188 頁其余5組計算在excel表中進行。柱的計算長度 L0==180。=采用對稱配筋 f’yA’S=fyAS，選用HRB335級鋼筋（fy=f’y=300kN/mm2） Nb=a1fcxbbh0=180。180。180。500180。465=180。103e0=== ea取h/30=500/30=。即：ea=ei=z1=L0hh=x=x根據構造要求，全部縱向配筋率不應大于5%，%，%。 第 133 頁 共 188 頁第 134 頁 共 188 頁4軸A/F柱正截面承載力計算 表97第 135 頁 共 188 頁 框架柱斜截面承載力計算 框架柱的剪力設計值要調整，調整同梁斜截面道理相同tbMc+Mc按VC=hvC與組合出來的V值比較，取大值，此為了簡化計算只取直接組合出Hn來的V與相對應的N值。 計算步驟如下：由內力組合表中選取與Vmax相應的軸向壓力設計值Namp。lt。 由上表計算結果得出柱的配筋為構造配筋柱端加密區(qū)箍筋選用F10@100，采用復合箍筋，其體積配箍率：rvA229。=sviilsAcor=180。4180。(500+318)=%lvfc/fyv=180。100180。5002第 136 頁 共 188 頁要求。柱的非加密區(qū)采用4肢F10@150，rv=%，且間距s=150amp。lt。15d=270mm，滿足要求。 剪力墻承載力計算 剪力墻設計，本設計以底層為例1) 強肢截面尺寸及材料； bf； bf2) （rw=假定xh’f ss=fy 則由《高規(guī)》得x=N+180。103+200180。4875180。210180。== 180。180。500+180。200180。210180。’f+amp。gt。h′f=500mmxbhwo180。4875=2681mm 故每層為大偏心受壓Msw=1/2()2Aswfy/hwo=1(180。)2180。200180。210180。=m2第 137 頁 共 188 頁由《高規(guī)》得180。[200180。180。()+(500200)180。500180。(4875500/2)]=mAs=As==’Mc=a1fcbx(hwox/2)+(b’fb)h’f(hwoh’f/2)=180。+N(hwohw/2)+MswMcfy(hwoas)’’[][+180。()+]180。10300180。(4875250)6查表=采用416+2 As=308+804=1112mm2max{bf陰影面積選擇4陰影面積則 2選取4b) 為保證剪力墻的―強剪弱彎‖要求，底部加強區(qū)適當調高強肢剪力設計值，即V=hVWVW=180。=180。106== 剪跨比l=180。103180。4875驗算截面尺寸Vw=1gRE()=1(180。180。180。200180。4875)=第 138 頁 共 188 頁面尺寸滿足要求偏心受壓剪力墻斜截面受剪承載力：l=,取l=V==180。180。200180。=計算時V取實際值，由《高規(guī)》得V163。+247。twwoyhwo 247。rv=n1As1l1+n2As2l22180。2180。180。(77015)==[rv]=lvc== Acors(20015)180。770180。50fyv210符合要求。構造邊緣構件設置部位：除剪力墻第3層加強層外的其他層墻肢端部。構造要求：采用Φ8@100雙向配置，其體積配箍率：第 139 頁 共 188 頁rv=[rv]===。 fyv210配筋圖詳見施工圖。10 樓板設計 樓板編號參照前結構布置圖。對于本設計按規(guī)范要求當板比例：1163。ly/lx，ly/lx?；A上給與調整（同梁調幅原理相同）（參照混凝土結構規(guī)范）板要采用彈性方法。1) 設計資料：由前已知樓面：2236。239。qk=2./m樓面活荷載 ： 2239。238。q=180。=236。239。qk237。 2239。1..KN/m180。=2k=：237。 180。=屋面：2236。239。qk=：237。 2239。238。q=180。=2236。239。qk=：237。 2239。238。q=180。=2236。239。qk=：237。 2239。238。q=180。=第 140 頁 共 188 頁2236。239。gk=：237。 2239。238。g=180。=材料選用：混凝土C30（fc=，ft=）鋼筋：采用HPB235級（fy=210N/mm2）2) 雙向板彎矩計算：對與雙向板的彈性計算方法如樓面板B1，B1跨 As=彎矩具體計算見表101。Mfygsh0第 141 頁 共 188 頁板 表101第 142 頁 共 188 頁第 143 頁 共 188 頁 3) 單向板彎矩計算單向板彎矩計算根據《靜力手冊》進行查表查出彎矩系數計算， 計算過程如下表102。 4) 配筋計算根據已求出單雙向板的內力數據后進行列表103計算。 配筋圖計算書上略，具體見板配筋施工圖。第 144 頁 共 188 頁板配筋計算 表103第 145 頁 共 188 頁第 146 頁 共 188 頁第 147 頁 共 188 頁第 148 頁 共 188 頁第 149 頁 共 188 頁 圖11－1 板式樓梯簡圖 第 150 頁 共 188 頁