【正文】 第 144 頁 共 188 頁板配筋計算 表103第 145 頁 共 188 頁第 146 頁 共 188 頁第 147 頁 共 188 頁第 148 頁 共 188 頁第 149 頁 共 188 頁 圖11－1 板式樓梯簡圖 第 150 頁 共 188 頁
。 4) 配筋計算根據(jù)已求出單雙向板的內(nèi)力數(shù)據(jù)后進行列表103計算。=材料選用：混凝土C30（fc=，ft=）鋼筋：采用HPB235級（fy=210N/mm2）2) 雙向板彎矩計算：對與雙向板的彈性計算方法如樓面板B1，B1跨 As=彎矩具體計算見表101。238。gk=：237。=第 140 頁 共 188 頁2236。238。qk=：237。=2236。238。qk=：237。=2236。238。qk=：237。=屋面：2236。=2k=：237。 2239。239。q=180。qk=2./m樓面活荷載 ： 2239。1) 設計資料：由前已知樓面：2236。ly/lx，ly/lx。10 樓板設計 樓板編號參照前結構布置圖。構造要求：采用Φ8100雙向配置，其體積配箍率：第 139 頁 共 188 頁rv=[rv]===。50fyv210符合要求。(77015)==[rv]=lvc== Acors(20015)180。2180。 247。+247。200180。4875)=第 138 頁 共 188 頁面尺寸滿足要求偏心受壓剪力墻斜截面受剪承載力：l=,取l=V==180。180。4875驗算截面尺寸Vw=1gRE()=1(180。106== 剪跨比l=180。(4875250)6查表=采用416+2 As=308+804=1112mm2max{bf陰影面積選擇4陰影面積則 2選取4b) 為保證剪力墻的―強剪弱彎‖要求，底部加強區(qū)適當調(diào)高強肢剪力設計值，即V=hVWVW=180。()+]180。(4875500/2)]=mAs=As==’Mc=a1fcbx(hwox/2)+(b’fb)h’f(hwoh’f/2)=180。()+(500200)180。[200180。210180。)2180。h′f=500mmxbhwo180?！痜+amp。200180。180。210180。103+200180。15d=270mm，滿足要求。柱的非加密區(qū)采用4肢F10150，rv=%，且間距s=150amp。100180。4180。 由上表計算結果得出柱的配筋為構造配筋柱端加密區(qū)箍筋選用F10100，采用復合箍筋，其體積配箍率：rvA229。 計算步驟如下：由內(nèi)力組合表中選取與Vmax相應的軸向壓力設計值Namp。即：ea=ei=z1=L0hh=x=x根據(jù)構造要求，全部縱向配筋率不應大于5%，%，%。465=180。180。=采用對稱配筋 f’yA’S=fyAS，選用HRB335級鋼筋（fy=f’y=300kN/mm2） Nb=a1fcxbbh0=180。 正截面抗彎承載力計算：作為算例，現(xiàn)取Nmax的一組（M=m,N=）進行配筋計算，第 132 頁 共 188 頁其余5組計算在excel表中進行。500180。103==。(50035)=2 為長柱。調(diào)整計算如下表95“強柱弱梁”調(diào)整表 表95()180。hc229。 (1) 強柱弱彎的計算，柱端彎矩設計值根據(jù)強柱弱彎的要求對節(jié)點進行調(diào)整，次此設計采用計算A（F）柱的6層考慮抗震要求時應滿足：229。第 130 頁 共 188 頁梁斜截面承載力計算 表94 框架柱承載力計算 框架柱正截面承載力計算 1) 已知條件：柱截面尺寸1~5為500mm*500mm，6~10為450*450混凝土強度等級為C30， fc=，ft=。根據(jù)以上求出的數(shù)據(jù)同組合出來的剪力比較取大值。第 129 頁 共 188 頁hvb：剪力增大系數(shù)，一、二、?？紤]抗震設計時候要滿足強剪弱彎的要求。第 126 頁 共 188 頁第 127 頁 共 188 頁第 128 頁 共 188 頁分析上表可知2~10層的配筋相同與屋面層不同配筋。248。248。0247。247。100180。180。a1fcbfhf231。230。h’f246。=2000mm33第 125 頁 共 188 頁b+Sn=4500mm比較上值取小值：b’f=1758mm187。 判斷T形截面類型：按T形截面計算，b=250mm, h=550mm11KL41：b’f=l0=180。2) 正截面受彎承載力計算，框架梁按彈性方法計算。R 有地震組合：S163。本設計只設計4軸上的梁、柱、剪力墻等。 第 100 頁 共 188 頁框架梁（連梁）控制截面 表81第 101 頁 共 188 頁第 102 頁 共 188 頁 第 103 頁 共 188 頁第 104 頁 共 188 頁第 105 頁 共 188 頁第 107 頁 共 188 頁第 108 頁 共 188 頁 第 109 頁 共 188 頁第 110 頁 共 188 頁第 111 頁 共 188 頁第 112 頁 共 188 頁第 113 頁 共 188 頁第 114 頁 共 188 頁 第 115 頁 共 188 頁 第 116 頁 共 188 頁 第 117 頁 共 188 頁 第 118 頁 共 188 頁 第 119 頁 共 188 頁 第 120 頁 共 188 頁 第 121 頁 共 188 頁 第 122 頁 共 188 頁 第 123 頁 共 188 頁 第 124 頁 共 188 頁 9 截面設計 各構件最不利荷載組合完成后，即可進行截面設計。第 99 頁 共 188 頁一般要將柱的內(nèi)力轉(zhuǎn)化為柱邊緣的內(nèi)力，為了簡化計算，本設計直接取節(jié)點內(nèi)的標準值。框架梁柱、連梁匯總表如表81。~，跨內(nèi)約乘以。2) 有地震作用效應組合時：SgGSGE+gEhkSEvk+yWgWSWk yW7S=gGSGE+gEhSEhk 4W3剪力墻的控制截面內(nèi)力值的匯總1)梁、內(nèi)力的調(diào)整對于梁、柱端截面的彎矩和剪力，原則上要將節(jié)點內(nèi)的標準值換算成支座邊緣的內(nèi)力標準值。SGk、SQK、SWkyQ、。第 96 頁 共 188 頁剪力墻豎向恒荷載標準值下 表77第 97 頁 共 188 頁剪力墻豎向恒荷載標準值下 表77第 98 頁 共 188 頁 8 荷載效應組合 根據(jù)《高規(guī)》規(guī)定，抗震設計時要同時考慮無地震作用效應時的組合和有地震作用效應時的組合：1) 無地震組合時：S=gGSGk+yQgQSQK+yWgWSWkS：荷載效應組合的設計值gG：永久荷載分項系數(shù)，當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合?。?。 2) 彎矩計算彎矩計算按各連梁彎矩與各軸力向剪力墻形心處所產(chǎn)生的力矩之和。 1) 軸力的計算軸力的計算按以下幾部分共同計算：墻肢自重；墻肢兩側由樓板傳來的；縱向梁傳來的集中荷載；連梁端傳來的梁端剪力。+根據(jù)以上算得的數(shù)據(jù)列表75如下計算：樓梯間屋面的分層計算 表75第 93 頁 共 188 頁 各層梁端剪力及跨 表75第 94 頁 共 188 頁第 95 頁 共 188 頁 豎向荷載作用下剪力墻內(nèi)力分析計算簡圖參照圖772所示。= mJJ1==180。180。調(diào)幅后彎矩見附圖73~79。=m 1212KL42梁端剪力與跨求出內(nèi)力，具體內(nèi)力見附圖73~79。(+)180。180。(+)180。調(diào)幅后彎矩圖見附圖74。= 2根據(jù)以上求得數(shù)據(jù)列表計算，梁端剪力與跨內(nèi)最大彎矩計算過程如表74，柱軸力根據(jù)梁端剪力求出，列表75計算。=m 221跨內(nèi)總荷載值：P=(+)180。（+）180。180。（+）+180。180。+180。＝m2231跨內(nèi)總荷載值：P=(+)180。180。+)+180。180。（180。180。求梁跨內(nèi)最大彎矩采用先從左端開始判斷剪力為零處的可能位置，再根據(jù)力平衡求出剪力為零距左端的距離X1，再從一端開始取隔離體求出跨內(nèi)最大彎矩。第 84 頁 共 188 頁說明：彎矩單位為KNm連梁及相應柱的彎矩圖見附圖71（對于疊加后的有節(jié)點不平衡的，如果相差很小則忽略，相差比較大的則采用本節(jié)點重新分配，不傳遞遠端。+180。2+mKJ=180。2+180。= mGG1== 180。+180。+180。+180。180。180。180。+2~4層（以3層樓面為對象）：mCB=mCD=層： 180。++180。=m2) KL41與相應框架柱端固端分配系數(shù)的計算以相對剛度計算：假設梁為ib=則柱為：底層ic= ；2~5層ic= ；6~10層ic= 底層：mBA=180。=m活載作用下的固端彎矩計算：懸臂梁產(chǎn)生的端彎矩：MK=180。()=m 26KK1跨： 梁均布產(chǎn)生的：180。+180。+180。=m =m綜合得固端彎矩為：MBB1=m MBB1 =mMB1=180。：=180。=m BB1跨：板三角形荷載產(chǎn)生的：MBB1=m MBB1=m MBB1=MB1B=Fab2l2Fba2l2=180。)=m第 80 頁 共 188 頁MBB=(+++)=m1綜合得梁端固端彎矩為：MBB =+++=m1MB=180。(4180。=m板三角形荷載產(chǎn)生的：MBB1=m MBB1=m(4l3b)=180。+3180。180。180。=m =m梁均布產(chǎn)生的：MBB1墻均布產(chǎn)生的：MBB1=qb312l180。=180。()=m 26BB1跨： MBB1=MB1B=Fab22集中力產(chǎn)生的：lFba2l2=180。(+)+180。+180。103(KNm)梁線剛度：ic=180。=將集中力轉(zhuǎn)化為剪力墻中心的總集中力和力矩（逆時針為正）：p=+= M=()180。+180。180。3==180。180。180。 =180。26232。=247。)180。180。25+180。=C端柱：左端基礎梁上的集中力傳來的(樓梯間的基礎梁、樓梯段及樓梯平臺梁傳來的)：180。180。+25180。180。3 p=180。25180。()=11) 基礎梁及其上的恒荷載傳給基礎