矩形渡槽設計計算說明書模板-文庫吧資料
2024-08-15 21:08本頁面
【正文】 載作用下的排架彎矩計算表結點1234桿端151221262332373443分配系數(shù) 傳遞系數(shù)011011011固端彎矩 分配與傳遞 ∑繪制的內力圖見圖55；圖55 排架橫向內力分布圖由于荷載可以從相反方向作用，而使同一截面上出現(xiàn)相反的彎矩，所以采用對稱配筋。(3) 計算分配系數(shù)和由結構力學書中查取傳遞系數(shù)，計算得分配系數(shù)：， ，傳遞系數(shù)：(3) 采用力矩分配法計算排架彎矩反對稱荷載作用下的排架彎矩計算表①滿槽加橫向風壓力表51 反對稱荷載作用下的排架彎矩計算表結點1234桿端151221262332373443分配系數(shù) 傳遞系數(shù)011011011固端彎矩 分配與傳遞 ∑根據(jù)反對稱荷載作用下的彎矩計算成果，截取桿件和結點脫離體，按力和力矩平衡可求出反對稱荷載作用下的剪力和軸力。彎矩、軸力、剪力計算結果分別見表51，表52，表53。 ② 空槽加橫向風壓力 ③ 空槽加橫向風壓力、動水壓力、漂浮物撞擊力 （2） 作用于排架結點上的水平荷載 ①滿槽加橫向風壓力 結點5 結點7 ② 空槽加橫向風壓力 結點5 結點7 ③ 空槽加橫向風壓力、動水壓力 結點5 結點6 結點7 （3） 作用于排架結點上的垂直荷載 結點1 結點5 結點6 結點7 結點8 排架的內力可以分解為豎向荷載作用及橫向荷載作用兩種情況，然后再疊加。排架受力如圖52所示。（1） 槽身傳遞給排架頂部的荷載作用于槽身的橫向風壓力通過支座的摩阻作用，以水平力形式傳到排架頂部；同時，對排架頂高程所產生的力矩將轉化為一對方向相反的集中力，分別作用于兩立柱頂部，迎風面力的方向向上，背風面力的方向向下。3．漂浮物的撞擊力作用于排架上的漂浮物撞擊力：式中 ——樹木，浮物等漂浮物重力，根據(jù)提供數(shù)據(jù)，取G=400kg=；——水流的設計平均流速，；——撞擊時間(s)，(s)；——重力加速度，(m/s2)；可計算得漂浮物撞擊力標準值為，設計值為。圖51 排架結構圖（1）垂直荷載標準值 設計值 標準值 設計值 標準值 設計值 一跨槽身自重：P1=（++）= KN① 滿槽標準值 P2=設計值 P2=② 設計水深標準值 P3=設計值 P3=標準值 設計值 標準值 設計值 管重+水重：P4=（+）= KN排架相鄰兩結點間的立柱自重：標準值P5= 設計值 P5=半根橫梁自重：標準值P6= 設計值 P6=（2）水平荷載：主要考慮風荷載，動水壓力以及漂浮物的撞擊力1．風荷載作用于排架的的橫向風荷載標準值（見《水工建筑物荷載設計規(guī)范》DL50771997）式中 ——風載體形系數(shù),根據(jù)《渡槽設計和電算程序》規(guī)定，；——風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)《渡槽設計和電算程序》規(guī)定，；——風振系數(shù)，；——基本風壓值，；可計算得，排架橫向風荷載強度標準值，設計值。 5．排架設計采用單排架形式，混凝土采用C25。 ① 抗滑穩(wěn)定驗算槽身抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)式中 ——槽身自重；——作用于槽身的水平向風壓力；——支座的摩擦系數(shù)，；——槽身抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，；可計算得槽身抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，滿足抗滑穩(wěn)定要求。（1）簡支梁抗彎剛度計算（2）撓度度計算經計算，槽身縱向撓度滿足要求。槽身使用階段的撓度主要是由外荷載產生的，為控制槽身變形，對其進行撓度驗算。（2）裂縫寬度驗算按受彎構件進行裂縫寬度驗算，計算公式如下：式中 —考慮構件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構件取α=； —最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離，c=25mm；—縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當時，??；—有效受拉鋼筋截面面積，對受彎構件；—按荷載標準值計算的縱向受拉鋼筋應力，N/mm2，對受彎構件：；基本數(shù)據(jù)：：ES=105N/mm2，Ec=104N/mm2， ftk=,a=45mm，c=25mm。（1）抗裂驗算按受彎構件進行抗裂驗算，受彎構件在荷載效應的短期組合及長期組合下，按下列公式分別進行抗裂驗算式中 —由荷載標準值按荷載效應短期組合計算的彎矩值；—由荷載標準值按荷載效應長期組合計算的彎矩值；—截面抵抗矩的塑性系數(shù)；—混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應的短期組合，；對荷載效應的長期組合，；—混凝土軸心抗拉強度標準值；—換算截面A0對受拉邊緣的彈性抵抗矩，；基本數(shù)據(jù)：：ES=105N/mm2，Ec=104N/mm2， ftk=,γm=，αst=。m，Nk= KN。（2）底板抗裂驗算基本數(shù)據(jù)：：ES=105N/mm2，Ec=104N/mm2， ftk=,γm=，αst=。具體計算如下：按受彎構件抗裂公式計算：通過以上驗算，側墻配筋滿足抗裂要求。受彎構件，偏心及軸心受拉構件在荷載效應的短期組合及長期組合下，按下列公式分別進行抗裂驗算：受彎構件短期組合 長期組合 偏心受拉構件：短期組合 長期組合 軸心受拉構件：短期組合 長期組合 （1）側墻抗裂驗算本設計按因為可變荷載比較小，故只按長期荷載效應組合進行抗裂驗算。同時沿墻高布置φ10200的縱向鋼筋。配筋率ρ=Ag/ h0/b=1766/250/1330=%%，滿足要求。（2）抗剪腹筋計算,因此，不需要進行斜截面抗剪配筋計算，按構造配置腹筋。m，支座剪力Vmax=，矩形截面按雙層配筋，保護層厚度a=70mm，h0=1
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