【正文】 超越時的極限轉(zhuǎn)速nr/min外環(huán)內(nèi)環(huán)質(zhì)量mkgD(h7)鍵槽（bt）LD(h7)鍵槽(b1t1)L11在三軸上我們要用到超越離合器，由于現(xiàn)在超越離合器已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)，故無須另行設(shè)計(jì)，根據(jù)三軸的尺寸和所受載荷，我們可以選用合適的超越離合器。 10. 蝸桿傳動效率 η 11. 蝸桿的嚙合效率 η1 12. 攪油損耗 η2 13. 滾動軸承效率 η3 14. 使用系數(shù) Ka 15. 動載荷系數(shù) Kv 16. 載荷分布系數(shù) Kβ 17. 材料的彈性系數(shù) ZE 18. 滑動速度影響系數(shù) Zvs 19. 壽命系數(shù) ZN 20. 齒形系數(shù) Yfs 21. 導(dǎo)程角系數(shù) Yβ 22. 蝸桿截面慣性矩 I (mm^4) 23. 彈性模量 E (N/mm^2) 24. 蝸桿兩端支承點(diǎn)的跨度 L (mm) 六、自然通風(fēng)散熱計(jì)算 1. 熱導(dǎo)率 k ( W / m^2 ℃ ) 2. 散熱的計(jì)算面積 A (m^2) 3. 冷卻的箱殼表面積 A1 (m^2) 4. 補(bǔ)充的箱殼表面積 A2 (m^2) 5. 潤滑油溫度 t1 40 ( ℃ ) 6. 周圍空氣溫度 t2 20 ( ℃ ) 7. 損耗的功率 Ps ( kW )第七章 其他零件的設(shè)計(jì)選用[8]由于各軸尺寸是參照一軸的尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)的，故軸承的計(jì)算及最終選用，可以以一軸為參照。 (mm) 38. 蝸輪節(jié)圓直徑 d239。 12. 齒頂高系數(shù) ha* 13. 頂隙系數(shù) c* 14. 蝸桿齒寬 b1 ≥ (mm) 15. 蝸輪齒寬 b2 ≤ (mm) 16. 是否磨削加工 否 17. 蝸桿軸向齒距 px (mm) 18. 蝸桿齒頂高 ha1 (mm) 19. 蝸桿頂隙 c1 (mm) 20. 蝸桿齒根高 hf1 (mm) 21. 蝸桿齒高 h1 (mm) 22. 蝸桿齒頂圓直徑 da1 (mm) 23. 蝸桿齒根圓直徑 df1 (mm) 24. 蝸輪分度圓直徑 d2 (mm) 25. 蝸輪喉圓直徑 da2 (mm) 26. 蝸輪齒根圓直徑 df2 (mm) 27. 蝸輪齒頂高 ha2 (mm) 28. 蝸輪齒根高 hf2 (mm) 29. 蝸輪齒高 h2 (mm) 30. 蝸輪外圓直徑 de2 ≤ (mm) 31. 蝸輪齒頂圓弧半徑 Ra2 (mm) 32. 蝸輪齒根圓弧半徑 Rf2 (mm) 33. 蝸桿軸向齒厚 sx1 (mm) 34. 蝸桿法向齒厚 sn1 (mm) 35. 蝸輪分度圓齒厚 s2 (mm) 36. 蝸桿齒厚測量高度 ha139。 8. 蝸輪當(dāng)量齒數(shù) Zv2 9. 蝸輪變位系數(shù) x2 10. 軸向齒形角 αx 176。 0 (N/mm^2) 7. 蝸輪材料許用接觸應(yīng)力[σ]H 215 (N/mm^2) 8. 蝸輪材料許用彎曲應(yīng)力[σ]F39。[7]一、普通蝸桿設(shè)計(jì)輸入?yún)?shù) 1. 傳遞功率 P (kW) 2. 蝸桿轉(zhuǎn)矩 T1 () 3. 蝸輪轉(zhuǎn)矩 T2 () 4. 蝸桿轉(zhuǎn)速 n1 (r/min) 5. 蝸輪轉(zhuǎn)速 n2 (r/min) 6. 理論傳動比 i 7. 實(shí)際傳動比 i39。mm） =≤400 Mpa易知一軸的強(qiáng)度校核符合要求，圖中標(biāo)注數(shù)值單位除尺寸為mm外,其余都為Nmm；許用應(yīng)力在抵擋工作時取=400 Mpa 對一軸的第三非圓齒輪進(jìn)行受力分析：，（Nmm；d—軸在斷面處的直徑，花鍵處取內(nèi)徑，mm；彎曲截面系數(shù)，；在計(jì)算斷面處軸的垂向彎矩，N在求得各支點(diǎn)的鉛垂反力后，計(jì)算相應(yīng)的垂向彎矩和水平彎矩。節(jié)點(diǎn)處壓力角；螺旋角。 計(jì)算用的齒輪嚙合的圓周力，徑向力和軸向力可按下式求得：===式中：I至計(jì)算齒輪的傳動比。由于該無級變速裝置是一個升速裝置，工作時三個軸的轉(zhuǎn)速是依次是上升的，根據(jù)降速增扭，增速降扭的基本原理，在該無級變速裝置中，一軸在理論上受的轉(zhuǎn)矩是最大的，其他各軸所受轉(zhuǎn)矩均不超過一軸。第一軸及中間軸=～第二軸=～三軸式變速器的第二軸與中間軸的最大直徑d可根據(jù)中心距A按下式初選d(～)A (mm)第一軸花鍵部分直徑可根據(jù)發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩（N 軸的徑向及軸向尺寸對其剛度影響很大，且軸長與軸徑應(yīng)協(xié)調(diào)。則有：== （N/）易知，該設(shè)計(jì)滿足強(qiáng)度校合變速器軸在工作中承受著轉(zhuǎn)矩及來自齒輪嚙合的圓周力、徑向力和斜齒輪的軸向力引起的彎矩。法面周節(jié)， =；齒形系數(shù)，由圖可查重合度影響系數(shù)，=2。應(yīng)力集中系數(shù)，；摩擦力影響系數(shù)，；b—齒輪接觸的實(shí)際寬度，mm。計(jì)算載荷，N、分別為主、從動齒輪的節(jié)圓半徑，mm。d—節(jié)圓直徑,mm節(jié)點(diǎn)處壓力角；螺旋角；E—齒輪材料的彈性模量，鋼材取MPa。 = （）T計(jì)算載荷,N第六章 變速裝置齒輪和軸的材料選用及強(qiáng)度校核[5][6] 材料選用我們選用汽車變速箱齒輪常用的材料，作為該傳動裝置中非圓齒輪的材料，其中汽車變速箱、分動箱、啟動機(jī)及驅(qū)動橋的各類齒輪常用材料20Cr,20CrMnTi,20CrMnMo,20MnTiB,20MnVB,20CrMo我們在本設(shè)計(jì)中初步選定材料為20CrMnTi直齒輪的接觸應(yīng)力可按下式進(jìn)行簡化計(jì)算 = (MPa) （）式中F—法面內(nèi)基圓周切向力,即齒面法向力。 該設(shè)計(jì)中的非圓齒輪采用GB1356規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)齒形，壓力角為20176。和25176。嚙合套接合齒多選用30176。壓力角增大使齒根圓厚度及節(jié)圓處漸開線曲率半徑都加大，從而使齒輪的彎曲強(qiáng)度和接觸強(qiáng)度都會提高。加大齒根圓角半徑和采用齒根圓角過度等能顯著提高齒輪的承載能力及疲勞壽命。）螺旋角（176?？劭郏壕牌咭痪哦惆肆懔?另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！該論文已經(jīng)通過答辯、壓力角及螺旋角按下表選取，但有些輕、中型貨車的高檔齒輪也采用了小壓力角。NNNNNNNNNNNN字。改進(jìn)后的結(jié)構(gòu)圖，進(jìn)一步簡化了箱體結(jié)構(gòu)，同時對軸3的外伸端加以強(qiáng)化加固，減少了外伸端的長度，進(jìn)而提高了軸3的剛度和彎曲強(qiáng)度。圖 結(jié)構(gòu)圖最初的結(jié)構(gòu)圖雖然也考慮到了整個變速裝置的受力情況，對各受力較大的部位實(shí)行了強(qiáng)化加固，但箱體結(jié)構(gòu)過于復(fù)雜，不利于加工和最后的安裝調(diào)試。 非圓齒輪節(jié)曲線的計(jì)算式為下面的式子： （）同時我們可以得到： ()