【正文】 SB202019作為備用。 最大流量確定泵站個數(shù) 水力摩阻計(jì)算假定出站油溫為56℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)： 根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的： 在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的：因?yàn)?，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準(zhǔn)。 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個平均油溫計(jì)算出油品的粘度、密度：則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準(zhǔn)。 管外壁至周圍土壤的傳熱系數(shù)的確定取管道中心埋深，防腐層厚度，所以管道的結(jié)構(gòu)外徑。由此得出 。雷諾數(shù)最小值對應(yīng)的是最小流量和最低溫度的工況，即：生產(chǎn)負(fù)荷為50%、溫度為33℃的工況。按c語言程序(見附錄1)運(yùn)算,各結(jié)果如下: 壁厚的選擇根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》管線壁厚計(jì)算按下式確定：取P=，本設(shè)計(jì)選擇的鋼材型號為L415（X60）鋼，其最低屈服強(qiáng)度為MPa，則考慮腐蝕余量，取管道，則內(nèi)徑。km))沿線管長L（km）265265265265265動力及燃料費(fèi)用（萬元） 工資及福利經(jīng)初步計(jì)算初步確定各站職工編制如下表： 表27 職工編制　首戰(zhàn)中間熱泵站末站站數(shù)131職工數(shù)403040所有職工工資及福利： 固定資產(chǎn)投資站及輸油管理處的投資：線路工程投資：管外徑720mm，故線路投資： 工程總投資=（線路投資+輸油站及管理處投資）/ =（+18400）/=(萬元)固定資產(chǎn)總投資=工程總投資+建設(shè)期借款利息+固定資產(chǎn)方向調(diào)節(jié)稅 =++0=(萬元)固定資產(chǎn)投資方向調(diào)節(jié)稅稅率為0固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資 =（萬元） 年修理費(fèi)用年修理費(fèi)用=固定資產(chǎn)原值%50% =%50% =（萬元） 折舊費(fèi)折舊費(fèi)=固定資產(chǎn)原值% =% =（萬元） 油氣損耗生產(chǎn)負(fù)荷50%時：生產(chǎn)負(fù)荷60%時：生產(chǎn)負(fù)荷80%時：生產(chǎn)負(fù)荷90%時：生產(chǎn)負(fù)荷100%時： 經(jīng)營成本經(jīng)營成本=燃料費(fèi)用+動力費(fèi)用+工資及福利+修理費(fèi)+折舊費(fèi)+油氣損耗費(fèi)+其他費(fèi)用建設(shè)期：生產(chǎn)期：則各年經(jīng)營成本如下：表28 各年經(jīng)營成本年數(shù)1，23，154,145，1361216經(jīng)營成本0 流動資金投資建設(shè)期資金：N=1 N=2生產(chǎn)期第一年投資：N=3 費(fèi)用現(xiàn)值的計(jì)算費(fèi)用現(xiàn)值的計(jì)算式為： （211）式中：——第t年的全部投資(包括固定資產(chǎn)和流動資金)；——第t年的經(jīng)營成本；—— 計(jì)算期末回收的固定資產(chǎn)值(此處為0)；——計(jì)算期末回收的流動資金；——計(jì)算期；——行業(yè)基準(zhǔn)收益率， =12%。計(jì)算出φ711管徑對應(yīng)的各生產(chǎn)負(fù)荷的動力及燃料費(fèi)用如下表：表26 全年動力及燃料費(fèi)用表負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)冬季費(fèi)用S(元/(tkm)； ——冬季動力及燃料費(fèi)用，元/(t 萬元 (210)式中：——春、秋季動力及燃料費(fèi)用，元/(th)； ——燃料油熱值，kJ/kg； ——加熱爐效率； ——泵機(jī)組效率； ——加熱站間距，km； H——沿線壓頭損失，m液柱； L——沿線管長，km； ——所輸油品的比熱容，kJ/(kgkm) (29b)電力費(fèi)用 元/(t /*輸出燃料費(fèi)用*/ }} 不同季節(jié)、不同輸量下的參數(shù)表根據(jù)一下公式計(jì)算出輸油的能耗費(fèi)用：總能耗費(fèi)用 元/(t /*輸出平均密度*/ printf(qw=%.4f\n,qw)。 /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。 /*輸出參數(shù)a*/ printf(b=%.4f\n,b)。 /*輸出體積流量Q*/ printf(i=%.6f\n,i)。 printf(生產(chǎn)負(fù)荷j=%d%\n,j[n])。 Sr=c*(TrTz)*3000*1000/lr/。} while(fabs(x))。 /*參數(shù)b*/ Tr=(exp(a*lr))*(TzT0[z]b)+T0[z]+b。 /*求管線的水力坡降*/ a=(k*m*D)/(G*c*1000)。 Q=G/p。 else u=pow(10,(*Tpj))。 p=p20s*()。 Tpj=(Tr1+2*Tz)/3。n++) {G=*j[n]/100。z++) { for(n=0。 for(z=0。scanf(%f,amp。lr)。 /*輸入預(yù)選管內(nèi)徑*/printf(輸入熱泵站間距l(xiāng)r(m):\n)。scanf(%f,amp。D)。printf(輸入預(yù)選管徑(m):\n)。m=。p20=。Tr=。float T0[3]={,}。includeincludevoid main(){int z,n。當(dāng)管道處于最大流量的時候：由泵HSB202019特性可以得到：；由泵HSB202015特性可以得到：每個泵站選用2臺HSB202015，2臺HSB202019串聯(lián)使用，其中有一臺HSB202019作為備用。 最大流量確定泵站個數(shù) 水力摩阻計(jì)算假定出站油溫為51℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：根據(jù)以上所求參數(shù)求得：，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準(zhǔn)。 可計(jì)算得： 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個平均油溫計(jì)算出油品的粘度、密度：則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準(zhǔn)。由沿線溫降公式 (28a) (28b) (28c)式中：G——油品質(zhì)量流量，kg/s； c——輸油平均溫度下油品比熱容，J/(kg℃)?！?； ——油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，； ——管外壁至土壤的放熱系數(shù)?！?； ——管中心埋深，m； ——與土壤接觸的管外徑，m。 管外壁至周圍土壤的傳熱系數(shù)的確定取管道中心埋深，防腐層厚度，所以管道的結(jié)構(gòu)外徑。由此得出 。雷諾數(shù)最小值對應(yīng)的是最小流量和最低溫度的工況，即：生產(chǎn)負(fù)荷為50%、溫度為33℃的工況。 流態(tài)的確定回歸粘溫曲線已知油品粘溫關(guān)系如下：表21油品粘溫關(guān)系溫度（℃）374045506070運(yùn)動粘度（）1358030 在excel下繪制出lnt的曲線并分段進(jìn)行擬合，并得出相應(yīng)的方程：, (23), (24) 確定雷諾數(shù)范圍 (25) 式中：d——管道內(nèi)徑，m； ——油品運(yùn)動粘度，； Q——體積流量，； G——質(zhì)量流量，； ——油品動力粘度，Pa則平均溫度（℃） 平均溫度下原油密度； (21) 式中：——t℃下原油密度，； ； ；所以 平均溫度下輸量 設(shè)計(jì)年輸量為1700萬噸,年工作天數(shù)取350天. 管徑的選取因?yàn)樵秃灒?m/s。km))夏季費(fèi)用S(元/(th)； ——燃料油熱值，kJ/kg； ——加熱爐效率； ——泵機(jī)組效率； ——加熱站間距，km； H——沿線壓頭損失，m液柱； L——沿線管長，km； ——所輸油品的比熱容，kJ/(kgkm) (19b)電力費(fèi)用 元/(t能耗費(fèi)用[2]計(jì)算公式如下：總能耗費(fèi)用 元/(t(2)輸油站工程投資指標(biāo)(萬元/座)表17 輸油站工程投資指標(biāo)（萬元）首站末站中間熱泵站中間泵站中間熱站40003800320021001800 其他參數(shù)原油價格3000元/噸；；輸油站人員編制：首末站各40人，中間熱泵站30人，中間泵站20人，職工工資按每人1800元/月計(jì)算，職工福利費(fèi)按工資總額的14%計(jì)算；固定資產(chǎn)形成率為85％，％(綜合折舊年限為14年)，殘值為0；修理費(fèi)按折舊費(fèi)的50%計(jì)算；%計(jì)算；利息支出包括固定資產(chǎn)投資借款利息和流動資金借款利息。為管輸介質(zhì)提供熱量提高油溫的設(shè)備有兩種：加熱爐和換熱器，按照其加熱方式可以分為直接加熱和間接加熱，而間接加熱適用于自動化程度較高的熱站，在本設(shè)計(jì)中考慮實(shí)際情況后，選擇直接加熱的方式，即選用圓筒形加熱爐。 加熱爐的選取選爐原則：應(yīng)滿足加熱站的熱負(fù)荷要求，爐效高；為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐；每個加熱站不得小于2臺加熱爐，加熱爐型號差異不宜過多。 設(shè)備的選取 泵的選取對于首站而言，輸油管道用泵根據(jù)用途可分為給油泵和輸油主泵，而中間站一般不設(shè)給油泵，一般情況下，給油泵選用大流量，低揚(yáng)程，泵吸入口揚(yáng)程要求低的平行泵，其揚(yáng)程一般為幾十米，并采用并聯(lián)運(yùn)作，用于輸油主泵的正常吸入，由于本次設(shè)計(jì)的輸量大，給油泵除了要提供輸油主泵所需要的吸入壓力外，還需要提供克服站內(nèi)摩阻所需要的壓頭，因而應(yīng)綜合考慮后選泵。(2) 中間站 正輸、反輸，全越站，熱力越站，收發(fā)清管器。 工藝流程 制定和規(guī)劃工藝流程原則(1)滿足輸送工藝及各生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求；(2)便于事故處理和維修；(3)采用先進(jìn)工藝技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平；(4)在滿足上述條件下，流程應(yīng)盡量簡單，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營費(fèi)用。本設(shè)計(jì)取管線可能的最小輸量為反輸輸量。 反輸校核當(dāng)油田來油不足時，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過低或者由于停輸?shù)仍蛴锌赡艹霈F(xiàn)凝管現(xiàn)象，需要進(jìn)行反輸。 動、靜水壓力校核 動水壓力校核動水壓力是指油流沿管道流動過程中個點(diǎn)的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度，動水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運(yùn)行情況有關(guān)，大于最小的動水壓力30m，故此時動水壓力滿足輸送要求。壓力越站的目的是計(jì)算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計(jì)算越站時所需要壓力，并校核其是否超壓。校核結(jié)果如下表：表14 溫度校核結(jié)果站號147末站(℃)——393939(℃)—— 進(jìn)出站壓力的校核為了防止進(jìn)站壓力過低影響泵的吸入或者出站壓力過高超過管道最大承壓能力而發(fā)出事故，故需對進(jìn)出站壓力進(jìn)行校核，所得校核結(jié)果如下表：表15 壓力校核結(jié)果站號首戰(zhàn)23