【正文】 來(lái)油—計(jì)量—閥組 （2）站內(nèi)循環(huán)及倒罐 罐—閥組—泵—加熱爐—閥組—罐 （3）正輸（首站） 上站來(lái)油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—下站（4）反輸 下站來(lái)油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—上站（5）壓力越站 來(lái)油—閥組—加熱爐—下站8．主要設(shè)備的選擇 輸油泵的選擇 （1）輸油主泵選泵原則：①滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作。（2）中間站 正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。（4）流程盡量簡(jiǎn)單，盡可能少用閥門(mén)、管件，力求減少管道及其長(zhǎng)度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營(yíng)費(fèi)用。（2）便于事故處理和維修。1）制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求：（1）滿足輸送工藝及生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。7. 站內(nèi)工藝流程的設(shè)計(jì)輸油站的工藝流程是指油品在站內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程，實(shí)際上是由站內(nèi)管道、器件、閥門(mén)所組成的，并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。經(jīng)過(guò)一系列的校核，選擇的站址滿足要求。本設(shè)計(jì)取管線可能的最小輸量為反輸輸量。由于反輸是非正常工況，浪費(fèi)能量，故要求反輸量越小越好。（2）靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動(dòng)后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知?jiǎng)铀畨毫σ矟M足輸送要求。壓力越站的計(jì)算目的是計(jì)算出壓力越站時(shí)需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計(jì)算越站時(shí)所需壓力，并校核其是否超壓。 壓力越站校核當(dāng)突然發(fā)生意外事故，如某中間站遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動(dòng)力費(fèi)用，可以進(jìn)行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。故首站，中間站一般布置在動(dòng)水壓頭在3080m的地方。 進(jìn)出站溫度校核在不同輸量下固定進(jìn)站油溫來(lái)反算出站油溫，校核所得出站油溫應(yīng)低于初餾點(diǎn)。站址的確定除根據(jù)工藝設(shè)計(jì)要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運(yùn)輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護(hù)，以及職工生活等方面綜合考慮，并且滿足：（1）進(jìn)站油溫為30℃； （2）根據(jù)進(jìn)站油溫經(jīng)過(guò)反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫； （3）進(jìn)站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能；（4）出站壓力不超過(guò)管線承壓能力最終確定站址如下表24：表24 布站情況表站號(hào)123站類(lèi)型熱泵站熱站末站里程（km）0110220高程(m)2835886．校核計(jì)算說(shuō)明 熱力、水力校核由于對(duì)站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所調(diào)整，因此必須進(jìn)行熱力、水力校核。到后期任務(wù)輸量增大時(shí)，所需的加熱站數(shù)減少，泵站數(shù)增多。 計(jì)算管道全線摩阻確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù)：H總=+△Z 式中 △Z—起終點(diǎn)高差，m；確定泵站數(shù) Np= （212） 站址確定以節(jié)省投資和方便管理。選型并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)中的已知條件， 202019HSB泵： 串聯(lián)泵 ， 額定流量 Q=2500 m/h ， 額定效率=。(2) 管道沿程摩阻 H總=+△Z （211） 式中 ： △Z—起終點(diǎn)高差，m； (3) 判斷有無(wú)翻越點(diǎn)經(jīng)判斷，全程無(wú)翻越點(diǎn)。為了便于計(jì)算和校核，本設(shè)計(jì)中將局部摩阻歸入一個(gè)加熱站的站內(nèi)摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。加熱站間距LR的確定： LR=㏑ （28）式中 : = ， b=， T0—管道埋深處年最低月平均地溫 取1℃ G—原油的質(zhì)量流量 ㎏/s C—油品比熱 KJ/kg℃ KJ/kg℃ i—水力坡降β,m—由流態(tài)確定，因?yàn)樘幱谒饣瑓^(qū)m=,β= Q—體積流量 m3/s加熱站數(shù) NR= 水力計(jì)算最大輸量下求泵站數(shù)，首先反算出站油溫，經(jīng)過(guò)計(jì)算，℃。（1）流態(tài)判斷 （26） （27） ε=式中 Q—體積流量，m3/s；， ν—運(yùn)動(dòng)粘度；d—內(nèi)徑，m； e—管內(nèi)壁絕對(duì)粗糙度，m。由于設(shè)計(jì)流量較大，據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將進(jìn)站溫度取為T(mén)=30℃，出站溫度取為T(mén)=60℃。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù)，值在紊流狀態(tài)下對(duì)傳熱系數(shù)值的影響可忽略。全線摩阻為各站間摩阻和。計(jì)算熱油管道的摩阻時(shí)，必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。摩阻損失的大小決定了油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，管子的散熱損失往往占能量損失的主導(dǎo)地位。但也增加了熱能消耗以及加熱設(shè)備的費(fèi)用。加熱輸送時(shí)，油品溫度升高，粘度降低，減少?gòu)亩_(dá)到輸送目的。油流過(guò)高的粘度使管道阻力變大，管道沿途摩阻損失變大，導(dǎo)致了管道壓降劇增，動(dòng)力費(fèi)用高，在工程上難以實(shí)現(xiàn)或運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)，且在冬季極易凝管，發(fā)生事故，所以在油品進(jìn)入管道前必須采取降凝降粘措施。經(jīng)過(guò)計(jì)算，最終選定為外管徑φ813。 最優(yōu)管徑的選擇在規(guī)定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數(shù)，從而減少了泵站的建設(shè)費(fèi)用，降低了輸油的動(dòng)力消耗，但同時(shí)也增加了管路的建設(shè)費(fèi)用。 油品密度根據(jù)20℃時(shí)油品的密度按下式換算成計(jì)算溫度下的密度： （22）式中： —分別為溫度為 ℃和20 ℃下的密度；—溫度系數(shù)，； 粘溫方程根據(jù)粘度和溫度的原始參數(shù)，用最小二乘法回歸： （23）式中： μ—原油的動(dòng)力粘度，P計(jì)算平均溫度可采用下式： （21）式中： —平均油溫，℃；、—加熱站的出站、進(jìn)站溫度，℃。借鑒經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)綜合考慮，初步設(shè)計(jì)進(jìn)站溫度T=30℃。又因?yàn)樵偷姆闯｜c(diǎn)為28℃，而反常點(diǎn)以上可認(rèn)為是牛頓流體。（2）進(jìn)站油溫加熱站進(jìn)站油溫的確定主要考慮經(jīng)濟(jì)比較。而且，考慮到管道的熱變形等因素，加熱溫度也不宜太高。由于本設(shè)計(jì)采取先爐后泵的方式，則加熱溫度不應(yīng)高于初餾點(diǎn)81℃，以免影響泵的吸入。 原始數(shù)據(jù)（1）最大設(shè)計(jì)輸量為2000萬(wàn)噸/年；生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷（各年輸量與最大輸量的比率）見(jiàn)下表21表21 生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷表年1234567891011121314生產(chǎn)負(fù)荷（%）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均溫度2℃；（3）；（4）(m?℃)；（5）（m?℃)；（6）原油性質(zhì)①20℃的密度860kg/m；②初餾點(diǎn)81℃；③反常點(diǎn)28℃；④凝固點(diǎn)25℃；⑤(kg?℃)；⑥10kJ/kg。（3） 設(shè)計(jì)中以節(jié)能降耗為目的，在滿足管線設(shè)計(jì)要求的前提下，充分利用管線的承壓能力以減少不必要的損耗。設(shè)計(jì)中應(yīng)以下四條設(shè)計(jì)原則：（1） 以國(guó)家設(shè)計(jì)規(guī)范為主要和基本原則，通過(guò)技術(shù)比較選擇最優(yōu)化最經(jīng)濟(jì)的工藝方案。并設(shè)機(jī)械清蠟設(shè)備，保證全線輸油管道的暢通無(wú)阻。由于輸量較大，且沿線地溫較高，故從經(jīng)濟(jì)上分析，本管道不采用保溫層。鑒于傳統(tǒng)的采用加熱盤(pán)管對(duì)罐內(nèi)油品進(jìn)行加熱的方法存在種種弊端，本次設(shè)計(jì)將熱油循環(huán)工藝也包括在內(nèi)，即部分油品往熱油泵和加熱爐后進(jìn)罐，而且設(shè)有專(zhuān)用泵和專(zhuān)用爐，同時(shí)該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來(lái)油的加熱爐，充分體現(xiàn)了一泵兩用，一爐兩用的方針。本次設(shè)計(jì)中管道采用可減少蒸發(fā)損耗，流程簡(jiǎn)單，固定資產(chǎn)投資少，可全部利用剩余壓力便于最優(yōu)運(yùn)行的密閉輸送方式，并采用“先爐后泵”的工藝方案。油氣損耗少，運(yùn)費(fèi)較低。占地少，密閉安全，且對(duì)環(huán)境污染小，能耗少，受外界環(huán)境惡劣氣候的影響小。管線設(shè)計(jì)為密閉輸送，能夠長(zhǎng)期連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。全長(zhǎng)220km，沿線地勢(shì)平緩，海拔最低處為28m，最高處88m，距外輸首站約80公里，首末站高差為60 m，管線位于平原地區(qū)。34第二章 工藝設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 線路基本概況本設(shè)計(jì)依據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，結(jié)合實(shí)際條見(jiàn)作出工程的實(shí)際具體實(shí)施方案。計(jì)算各個(gè)輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等。在管道的運(yùn)行過(guò)程中要根據(jù)輸送條件的變化，進(jìn)行熱力，水力計(jì)算。其主要目的是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)規(guī)定的輸送油品的性質(zhì)，輸量及線路情況，由工藝計(jì)算來(lái)確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。s live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simply as possible, and the advanced technologies are used an usually as possibly. In each station, oil is first heated and then pumped in heating—pump station in the design. The process of the origin station is: forward transportation, reverse transportation, heat oil cycling and pigging operation, etc. The technology process of the following station is: forward transportation, reverse transportation, non—pumping operation, non—heating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is IRR is ,the project is possib