【正文】 起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算：σl6 = (79)ρp= 1+ (710)式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；ρ——配筋率ρ= ； A——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積An，見(jiàn)主梁截面幾何特性計(jì)算總表；——本設(shè)計(jì)即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，見(jiàn)主梁截面幾何特性計(jì)算總表；——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計(jì)為i2= ；——加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)混凝土收縮應(yīng)變。 跨中截面σl4計(jì)算表 表76計(jì)算數(shù)據(jù) An= cm2 ΔAp= cm2 In = 23615728 cm4 ynx= cm αEp =σl4(MPa)ΣΔσpc(MPa)合計(jì)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)132ΣMp0(N﹒m)1270209220236133884144407175預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi127020993215211860531018761epi = ynx – aiΣNp0錨固時(shí)預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0cosα錨固時(shí)鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4鋼束號(hào)4132 支點(diǎn)截面σl4計(jì)算表 表77計(jì)算數(shù)據(jù) An= cm2 ΔAp= cm2 In = cm4 ynx= cm αEp =σl4(MPa)ΣΔσpc(MPa)合計(jì)計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)132ΣMp0(N﹒m)1019247159726916738881246825預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi101924757802276619427062epi = ynx – aiΣNp0錨固時(shí)預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0cosα錨固時(shí)鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4鋼束號(hào)4132 由預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算：(78)式中 ——張拉系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用一次張拉，取=； ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞線，取=； ——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件， 。表73 四分點(diǎn)截面σl2計(jì)算表鋼束號(hào)Δσd(MPa/ mm)影響長(zhǎng)度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl212363444表74 跨中截面σl2計(jì)算表鋼束號(hào)Δσd(MPa/ mm)影響長(zhǎng)度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl2123123444表75 支點(diǎn)截面σl2計(jì)算表鋼束號(hào)Δσd(MPa/ mm)影響長(zhǎng)度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl21233444 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：（76）式中 ——在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生的混凝土法向應(yīng)力（）可按下式計(jì)算(77)式中 、——分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； ——計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，可查主梁截面特性匯總表，可查各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：σl2 = 2Δσd lf（74）在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼束回縮損失：σl2 = 2Δσd( lf x)(75) 在反向摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼束回縮損失：σl2 = 0。)(rad)(m)(MPa)100200300400 錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。表71 跨中截面管道摩擦損失σl1計(jì)算表 鋼束號(hào)θ=φ–αxμθ+k x1 e(μθ+kx)σcon [1e(μθ+kx) ](。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。表62 跨中截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號(hào)已知：，靜距類別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至截面重心距離對(duì)凈軸靜距翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜距2700三角承托2500肋部3200∑下三角4馬蹄部分對(duì)凈軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束∑翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距2700三角承托2500肋部3∑翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距2700三角承托2500肋部3∑表63 跨中截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號(hào)已知：，靜距類別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至截面重心距離對(duì)換軸靜距翼板1翼緣部分對(duì)換軸靜距3750三角承托2500肋部3200∑下三角4馬蹄部分對(duì)換軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束∑翼板1凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜距3750三角承托2500肋部3∑翼板1換軸以上換算面積對(duì)換軸靜距3750三角承托2500肋部3∑ 截面幾何特性匯總表四分點(diǎn)、支點(diǎn)截面特性值均可同樣方法計(jì)算，將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總，見(jiàn)表64。4）換軸（o o）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。2）bb線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。（2） 在使用階段，換算截面的中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算的截面如圖61所示。 截面靜距計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。本設(shè)計(jì)中由于＜，則，為承托根部厚度。2)有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計(jì)算。表61 跨中截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱分 塊面 積Ai(cm2)分塊面積重心至上緣距離yi(cm)分塊面積對(duì)上緣凈矩 Si(cm2)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii(cm4)di =ys–yi(cm)Ip= Aidi2(cm4)I =∑Ii+∑Ip(cm4)b1=180 cm凈截面毛 截 面7119扣管道面積151略∑––––b1=250cm換算截面毛截面8169 鋼束換算面積151略∑––––計(jì) 算數(shù) 據(jù)△A =π(cm2) n=4根 = 扣管道面積= n△A 鋼束換算面積=(–1) n（2）換算截面幾何特性計(jì)算1）整體截面幾何特性計(jì)算：在正常使用階段需要計(jì)算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面，含濕接縫）的幾何特性，計(jì)算公式如下：換算截面面積（63）換算截面慣性矩（64）其結(jié)果列于表61。表54 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束號(hào)R(cm)鋼束彎起角度φ曲線長(zhǎng)度(cm)S=直線長(zhǎng)度x1(cm)直線長(zhǎng)度L1(cm)有效長(zhǎng)度2（S+x1+L1）鋼束預(yù)留長(zhǎng)度(cm)鋼束長(zhǎng)度(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)45100140373201402754014017750140第六章 計(jì)算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對(duì)重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算依據(jù)。通過(guò)每根鋼束長(zhǎng)度計(jì)算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長(zhǎng)度，用于備料和施工。計(jì)算鋼束群重心到梁底的距離，見(jiàn)表53。）； ——計(jì)算跨徑（cm）； ——錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離（cm）。=（cm）=3693tan7176。=（cm）=3613tan7176。(3) 鋼束計(jì)算1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離：錨固點(diǎn)至支座中心的水平距離（見(jiàn)圖54）。其他鋼筋彎起角度為7176。表51 錨固端截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對(duì)上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對(duì)截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）翼板3750三角承托腹板7130∑其中：（cm） （cm）上核心距：（cm）下核心距： （cm）=＜＜=圖53 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位：cm）(2) 鋼束起彎角度和線形的確定：在確定鋼束起彎角度時(shí)，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會(huì)產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。錨具端截面布置的鋼束如下圖所示，鋼束群重心至梁底距離為：圖52 錨固端截面鋼束布置圖（尺寸單位：cm）下面應(yīng)對(duì)鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，首先需計(jì)算錨固端截面的幾何特性。對(duì)于錨固端截面，應(yīng)使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1）在對(duì)跨中截面進(jìn)行鋼束布置時(shí)，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大。 假設(shè)=19cm，則 = =（cm）鋼束數(shù)為 (2)按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)，根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖