【正文】 樣品在不同時(shí)期流變鑄造時(shí)間:(一)5 s。照片主要說(shuō)明隨a（白階段）增加而增加的流變鑄造時(shí)間當(dāng)固態(tài)粒度增加時(shí)漿料的粘度應(yīng)該隨之增加。然后準(zhǔn)備金相分析用標(biāo)準(zhǔn)的研磨、拋光、蝕刻程序表2總結(jié)本研究中使用的參數(shù) 流變?cè)黾訒r(shí)間部分3的結(jié)果和討論從獲得的結(jié)果表明,你將產(chǎn)生的條件下的流變鑄造時(shí)間為%、%%。4) 組織均勻性使用光學(xué)顯微鏡不同部位的顯微組織觀(guān)察樣品。3) 宏觀(guān)缺陷樣品的切面圖見(jiàn)圖3。本研究中觀(guān)察到的缺陷是冷關(guān)閉和起泡缺陷。(1)。1）孔隙度分析樣品的密度(DL)測(cè)定)?？偨Y(jié)本研究中所用的參數(shù)是表2所示。原理圖的GISS壓鑄過(guò)程圖2所示。 ,。這種壓鑄機(jī) 具有80噸夾緊系統(tǒng)。用Photoshop和圖像工具軟件分析[16]。,[15 16]。接下來(lái), 注入的氮?dú)馔ㄟ^(guò)石墨擴(kuò)散，熔融溫度約為590攝氏度。這種合金的共晶溫度是572 c .化學(xué)成分測(cè)試使用光譜儀(翻譯)表1所示。2 試驗(yàn)本研究中用到的材料是商業(yè)ADC12鋁合金。ADC12鋁合金也因此被選中來(lái)研究半固態(tài)壓鑄過(guò)程。ADC12鋁合金的好處是具有良好的流動(dòng)性?xún)?yōu)秀的鑄造性能和高機(jī)械性能。然而,大多數(shù)的工作已經(jīng)使用了A356,A357,ADC10鋁合金。此外,流變過(guò)程可以很容易被應(yīng)用 于傳統(tǒng)的壓鑄模具的生產(chǎn)過(guò)程,只需要少量修改便可使效率提高[8]。大量的半固態(tài)壓鑄的研究報(bào)道,使用半固態(tài)壓鑄有助于改善產(chǎn)品性能和提高質(zhì)量的壓鑄零件[57]。此外，壓鑄件通常不能進(jìn)行加工,由于這些缺陷的產(chǎn)生要進(jìn)行陽(yáng)極氧化、焊接、熱處理,[14]。金屬液灌到模具型腔中,導(dǎo)致金屬反應(yīng)和鑄造的過(guò)程中產(chǎn)生氣孔。多年來(lái)一直使用鋁制部件這些部件通常使用高壓壓鑄過(guò)程大量生產(chǎn)。氣體引起的半固態(tài)(GISS)。關(guān)鍵詞:ADC12鋁合金。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明并可以推論,GISS是可行的,適用于ADC12鋁壓鑄過(guò)程。在實(shí)驗(yàn)中,采用的是半固態(tài)漿料制備半固態(tài)gasinduced(GISS)的技術(shù)。已經(jīng)確定活塞速度受壁厚和固態(tài)粒度缺陷的影響。工業(yè)工程專(zhuān)業(yè),工程學(xué)院, 科技大學(xué)Rajamangala Srivijaya3。在論文即將完成之際，有多少可敬的師長(zhǎng)，同學(xué)，朋友給與我?guī)椭?，還有材料學(xué)院和我的母校遼寧工程技術(shù)大學(xué)這四年來(lái)對(duì)我的栽培，在這里請(qǐng)接受我誠(chéng)摯的謝意！參考文獻(xiàn)[1] 袁曉光等,壓鑄技術(shù)的研究現(xiàn)狀及進(jìn)展[J].鑄造, 2002：1~2[2] ，（etal）.Thixoforming of steel，in：Proceedings of the Sixth International Conference on Semisolid Processing of Alloys and Composites,Turin，Italy,2000：7~9[3] Badal,Armen.[J] Effectiveness of the bacuum teelmique in pressure die CastingEngineer，July,2001：7~8[4] 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[J].特種鑄造及有色合金,1998（2）:15~16附錄A推桿固定板定模套板定模座板動(dòng)模套板動(dòng)模座板推板固定板復(fù)位桿附錄B 譯文半固態(tài)壓鑄件ADC12鋁合金的可行性1。圖41 模具總裝圖致 謝首先我要感謝我的導(dǎo)師付大軍，他嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致一絲不茍的作風(fēng)一直是我工作學(xué)習(xí)中的榜樣，給我起到了指明燈的作用，他諄諄善誘的教誨和不拘一格的思路給了我無(wú)盡的啟迪，讓我很快就感受到了設(shè)計(jì)的樂(lè)趣并融入其中。除了以上機(jī)構(gòu)，模具內(nèi)還有用于定各種零件的內(nèi)六角螺栓及銷(xiāo)釘?shù)取?）推出和復(fù)位機(jī)構(gòu)將壓鑄件從模具上推出的機(jī)構(gòu)，包括推出零件和復(fù)位零件，為了頂出機(jī)構(gòu)在移動(dòng)中平穩(wěn)可靠，往往還設(shè)置自身的導(dǎo)向零件推板導(dǎo)柱和推板導(dǎo)套。由于澆注系統(tǒng)零件與高溫的金屬液直接接觸，所以選用經(jīng)過(guò)熱處理的耐熱鋼制造。壓鑄模具的基本結(jié)構(gòu)及零件如圖所示。定模上有直澆道直接與壓鑄機(jī)的壓室連接。表41 模體尺寸壓鑄模體零件長(zhǎng)寬厚定模座板400mm400mm40mm定模套板400mm400mm32mm動(dòng)模座板400mm400mm32mm動(dòng)模套板400mm400mm50mm支撐板400mm400mm63mm墊塊400mm63mm100mm推板400mm264mm32mm推板固定板400mm264mm16mm1）壓鑄模具材料定模座板，墊塊 Q235澆口套，推桿，型芯，3Cr2W8V定模套板，動(dòng)模套板，支撐板，推板，推板固定板，限位釘 45鋼推板導(dǎo)柱，推板導(dǎo)套 T102）表面粗糙度的選擇；；；；,，；，；；；；；.壓鑄模由定模和動(dòng)模兩個(gè)主要部分組成。4）動(dòng)模座板動(dòng)模座板是制成模體和模體承受機(jī)器壓力的構(gòu)件，主要作用是在合模時(shí)承受壓鑄機(jī)的合模力，在開(kāi)模時(shí)承受動(dòng)模部分自身重力，在推出壓鑄件時(shí)又承受推出反力。2）定模套板定模套板的主要作用是設(shè)置澆口套，形成系統(tǒng)的通道，承受金屬液填充壓力的沖擊，而不產(chǎn)生型腔變形。圖34 限位釘 4壓鑄模具模體和總體結(jié)構(gòu)模體設(shè)計(jì)構(gòu)成模體的結(jié)構(gòu)件主要包括：定模座板，定模套板，動(dòng)模套板，支承板，墊塊，動(dòng)模座版，推板，推板定板等。導(dǎo)柱導(dǎo)套結(jié)構(gòu)尺寸如圖32所示，推板導(dǎo)柱導(dǎo)套如圖33所示。導(dǎo)柱和導(dǎo)套分別裝在定模和動(dòng)模的四角部位上，為了方便與取用鑄件其主要安裝在定模上。 圖31 推板1）導(dǎo)柱的設(shè)計(jì)導(dǎo)向零件的作用是引導(dǎo)動(dòng)模按照規(guī)定的方向移動(dòng)，以保證動(dòng)模和定模在安裝及合模時(shí)的運(yùn)動(dòng)方向和位置的正確。推板必須有足夠的強(qiáng)度和剛度，因此推板需要有一定的厚度。5）結(jié)構(gòu)元件。限位元件保證推出機(jī)構(gòu)在壓射力作用下不改變位置，起到止退，限位作用。一般為推板導(dǎo)柱，推板導(dǎo)套。3）導(dǎo)向元件。復(fù)位元件的作用是使推出機(jī)構(gòu)在推出鑄件后，在合模狀態(tài)時(shí)回復(fù)到推出鑄件前的準(zhǔn)確位置。一般為推桿。推出機(jī)構(gòu)由以下幾部分組成：1）推出元件。在壓鑄的每一工作循環(huán)中，推出機(jī)構(gòu)推出鑄件后，都必須準(zhǔn)確復(fù)位到原來(lái)的位置。3模具推出機(jī)構(gòu)和導(dǎo)向零件的設(shè)計(jì)開(kāi)模后，使壓鑄件從壓鑄模具的成型零件中脫出的機(jī)構(gòu)成為推出機(jī)構(gòu)。在本設(shè)計(jì)中采用電熱管加熱，電熱管一般布置在動(dòng)定模套板，支承板和座板上，按實(shí)際需要設(shè)置電熱管的安裝孔，在動(dòng)定模上可不止供安裝熱電偶的測(cè)溫孔，以便控制模溫。而伸長(zhǎng)某些復(fù)雜壓鑄件時(shí)，只有當(dāng)模具溫度控制在某一較狹窄范圍內(nèi)時(shí)，才能生產(chǎn)出合格的壓鑄件。 圖24 排氣槽的結(jié)構(gòu)模具溫度是影響壓鑄件質(zhì)量的一個(gè)重要因素，但在生產(chǎn)過(guò)程中往往未被嚴(yán)格的控制。~，長(zhǎng)度選取25mm。排氣槽的總面積為內(nèi)澆口總面積的一半，即。分型面上的排氣槽可以直接從型腔引出，也可以開(kāi)設(shè)在溢流槽外側(cè)。圖23 溢流槽的結(jié)構(gòu)3)排氣槽的設(shè)計(jì)設(shè)置排氣槽的目的是為了在金屬液充填過(guò)程中將型腔中的氣體盡可能多的排模具，以減少和防止壓鑄件氣孔缺陷的產(chǎn)生。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，鋁合金溢流槽的溢流口寬度h為8~12mm，選取12mm；溢流槽半徑r5~10mm，選取8mm；溢流口長(zhǎng)度l2~13mm，選取12mm；~，；溢流槽長(zhǎng)度中心距H，即為32mm。溢流口的截面積應(yīng)大于連接在溢流槽后的排氣槽截面積，否則排氣槽的截面積將被削減。注意避免在溢流槽和鑄件間產(chǎn)生熱節(jié)。溢流槽設(shè)計(jì)時(shí)要便于從鑄件上去除，而不損壞鑄件的外觀(guān)形狀。作為鑄件脫模時(shí)推桿推出的位置，防止鑄件變形或在逐漸的表面的留下推桿痕?？刂平饘僖旱某涮盍鲬B(tài)，防止局部產(chǎn)生渦流。在此選用連接式壓室，防止加工誤差影響同軸度的要求，防止導(dǎo)致沖頭不能正常的工作。壓鑄機(jī)型號(hào)為DCC130，壓室直徑選取60mm，澆口套長(zhǎng)度計(jì)算得85mm。澆口套的長(zhǎng)度一般小于壓鑄機(jī)壓射沖頭的跟蹤距離，便于余料從壓室中脫出，橫澆道入口應(yīng)開(kāi)在壓室上部三分之二以上的部位，分流器上形成余料的凹腔深度等于橫澆道的深度，直徑與澆口套相等，沿圓周的脫模斜度約為5176。圖22 橫澆道結(jié)構(gòu)臥式冷室壓鑄機(jī)上的直澆道由壓室和壓鑄模上的澆口套組成。滿(mǎn)足要求。測(cè)量扇形澆道的開(kāi)口角a為15176。澆道長(zhǎng)度大于內(nèi)澆口的寬度，在此取38mm。扇形澆道開(kāi)口角a90176。為了避免金屬液在流動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生渦流，一般采用收斂的截面形式。本設(shè)計(jì)采用扇形橫澆道，這種澆道熱量損失小，加工方便，應(yīng)用廣泛。4）內(nèi)澆口寬度把鑄件看成圓筒形，~。查表得p= g/cm3；Vg=20~60m/s，查表取60m/s；t=~，；計(jì)算得Ag=G/ Vgtp=923/60=。為了避免與金屬硫撞擊型芯，沖蝕粘膜，金屬流引入方向與主型芯平行，而且這樣排氣效果良好。其中側(cè)澆口去除方便，可避免正面沖擊型芯，排氣性好，逐漸內(nèi)部質(zhì)量和表面質(zhì)量都很高，在此選擇側(cè)澆口。1）澆道系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則教導(dǎo)要能提供穩(wěn)定的金屬流；對(duì)金屬液的流動(dòng)阻力要??；金屬液流動(dòng)時(shí)包卷氣體要少；對(duì)型腔的熱平衡提供良好的條件；使?jié)驳纼?nèi)的金屬液有適宜的凝固時(shí)間，既不妨礙壓力的傳遞，又不增長(zhǎng)操作循環(huán)時(shí)間；造成的金屬回爐料要少；澆道德設(shè)置對(duì)鑄件不造成收縮變形；在要求較高而又不允許加工的面上，不應(yīng)設(shè)置澆道；澆道的清除工作應(yīng)簡(jiǎn)便和不損壞鑄件。因此，設(shè)計(jì)合理的澆注，排氣和溢流系統(tǒng)是壓鑄模具設(shè)計(jì)中的重要環(huán)節(jié)。它包括直澆道，橫澆道，內(nèi)澆口以及溢流排氣系統(tǒng)等。計(jì)算得L取=L件+K100+10=110，L行=350110mm，滿(mǎn)足要求。那么有：L取L行（25）式中：L取—開(kāi)模時(shí)壓鑄件取出時(shí)所需的最小距離（mm）；L行—?jiǎng)幼逍谐?，壓鑄機(jī)的固定值（mm），為L(zhǎng)行=350mm。實(shí)際上，壓鑄件取出時(shí)的距離是有壓鑄機(jī)的動(dòng)模板行程確定的。Hmax—壓鑄機(jī)所允許的最大模具厚度（mm），本設(shè)計(jì)壓鑄機(jī)允許的最大模具厚度為500mm；Hmin+10mmH設(shè)Hmax10mm=260mm280mm490mm,所以滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。D—壓室直徑（cm），本設(shè)計(jì)為6cm；k—壓室的充滿(mǎn)系數(shù)一般取60%~80%，查表取60%；l—壓室與澆口套的有效長(zhǎng)度之和（cm），一般其尺寸接近定模座板和定模套板的厚度之和，定模座板40mm，定模套板32mm，所以壓室與交口套的有效長(zhǎng)度為72mm；ρ—壓鑄鋁合金的密度（g/cm3），；計(jì)算得G澆=66,，即G室G澆，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。為保證生產(chǎn)正常進(jìn)行，則要核算壓鑄機(jī)壓室的容量能否容納每次澆入的合金總質(zhì)量，即G室G澆。鑄件及澆注系統(tǒng)的正投影面積A件+A澆=+= cm2，投影面積滿(mǎn)足要求。計(jì)算p=，取K=；則F主=p（A件+A澆）/10=（+）/10=；F鎖≥kF主==。壓射力為（增壓）180kN；頂出力108kN；最大澆注量(鋁)，其對(duì)應(yīng)的壓室直徑為60mm；鑄造面積205cm2；頂出行程85mm。采用常用的臥式冷室壓鑄機(jī)，其型號(hào)為DCC130。本設(shè)計(jì)的壓鑄件在分型面的投影面積計(jì)算為A件=，那么澆注系統(tǒng)的投影面積為A澆==：鋁合金鑄件一般的推薦壓射比壓為30~50MPa，查表取50MPa，代入公式（21）計(jì)算得F鎖=。脹型力通常的計(jì)算方法為：模具分型面上承受金屬壓力部分的投影面積乘以壓射比壓。鎖模力的作用主要是克服壓射時(shí)的脹型力，以鎖緊模具分型面，防止模具松動(dòng)所引起壓鑄合金飛濺傷人，影響鑄件尺寸精度等情況。但如果壓射速度控制不好，則易卷氣。由于澆注溫度較高，鋁合金對(duì)鐵有很高的化學(xué)活性，易粘膜，熱室壓鑄機(jī)用于鋁合金的壓鑄時(shí)模具壽命很短，因此要用冷室壓鑄機(jī)壓鑄。綜上分析決定選取(c)為該鑄件的分型面。(b)是型腔分別布置在動(dòng)模和定模內(nèi)。模具設(shè)計(jì)中要?jiǎng)澐謩?dòng)，定模各自包含型腔的哪些部分及位置，一般采用三種基本劃分方法。6）盡量減少制品在合模方向上的投影面積，以減小所需的鎖模力。4）盡可能滿(mǎn)足鑄件的外觀(guān)質(zhì)量要求。2）便于鑄件順利脫模，盡量使鑄件開(kāi)模時(shí)留在動(dòng)模一邊。由于分型面受到鑄件在模具中的成型位置，澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，鑄